Протекторы расчет

Если уточненное число протекторов в группе N отличается от первоначально определенного Ми более чем на один протектор, расчет /п.г и i n,r следует скорректировать в соответствии со значением М . [c.137]

При расчете протекторной защиты необходимо определить число протекторов, располагаемых на днище резервуара, и срок их службы. [c.26]

При расчете протекторов используется поправочный коэффициент [c.27]

Для расчета параметры защиты внутренней поверхности днища РВС от коррозии подтоварной водой протекторами типа ПМР необходимы следующие исходные данные [c.28]

Расчет одиночных протекторных установок заключается в определении сопротивления цепи протектор — труба силы тока в цепи протектор — труба длины участка трубопровода, защищаемого одним протектором срока службы протектора. [c.191]

Коэффициенты для расчета сопротивления растеканию при установке протектора на глубину до 2,5 м следующее [c.191]

Рассмотренный пример является упрощенным вариантом задачи расчета деформаций автомобильной шины под действием веса машины, если предположить (а для резины это предположение достаточно точно), что поведение материала является линейно упругим. Для численных значений физических параметров, соответствующих состоянию шины при нормальном эксплуатационном давлении, было найдено, что даже в том случае, когда отношение толщины стенки шины к радиусу не мало, точное решение не слишком отличается от приближенного решения, получаемого из рассмотрения шипы как мембраны. При низких давлениях, соответствующих ненакачанной шине, протектор сжимается и работает как балка при чистом сдвиге, подобно тому как это происходит с (искривленной) консолью, рассмотренной в разд. Ill, 3. Слои концентрации напряжений возникают на внутренней и внешней границах шины, откуда следует, что наибольшую нагрузку испытывают самый внутренний и самый внешний слои протектора. [c.328]

При расстоянии между протекторами 10—12 м взаимное их влияние настолько мало, что и для компактных, и для стержневых магниевых протекторов можно принять в расчет коэффициент f =1,1 (см. 24.2). [c.275]

В районах прибрежного шельфа во всем мире (где имеется около 7000 буровых и пр оду кто добывающих площадок) ежегодно прокладывают в море по нескольку тысяч километров трубопроводов. Всего до 1974 г. было проложено около 25 Тыс. км [19]. Первые трубопроводы в прибрежном шельфе прокладывали на небольших глубинах и они имели небольшую длину и малый диаметр, а теперь сооружают трубопроводы длиной до нескольких сот километров при условном проходе до 1000 мм. Для коротких трубопроводов возможна и катодная защита с наложением тока от постороннего источника, однако она применяется сравнительно редко [20]. Возможная протяженность зоны защиты для трубопровода с условным проходом 300 мм и толщиной стенки 5 = 16 мм при наличии изолирующего покрытия хорошего качества согласно расчету по формуле (24.102) может составлять около 100 км. При более длинных трубопроводах в прибрежном шельфе для катодной их защиты обычно применяют цинковые протекторы [21— [c.349]

На руле протекторы предусматривают с обеих сторон, располагая их либо на высоте ступицы гребного винта, либо по возможности дальше вверх и вниз на пере руля. Для этой цели имеются рулевые протекторы специальной формы, привариваемые на передней кромке руля. Для кингстонных выгородок и отверстий для черпаков ввиду необходимости для этих участков повышенного защитного тока расчет и размещение протекторов выполняются отдельно [c.362]

Для специальных движителей тоже требуются отдельный расчет и размещение протекторов. В случае поворотных насадок Корта рассчитывают всю площадь корпуса руля и принимают плотность защитного тока 25 мА-м 2. Протекторы размещают на наружной стороне на расстоянии 0,1—0,25 г в области наибольшего диаметра. Внутри протекторы закрепляют на крестовинах жесткости. На судах с гребным винтом Фойта—Шнайдера протекторы размещают вокруг границы основания гребного винта. [c.362]

То же, в расчете на один протектор (/<1а) 1000 750 600 [c.415]

При расчете одиночной установки последовательно определяются следующие параметры сопротивление протектора сила тока протектора сила тока, необходимая для защиты 1 км трубопровода число протекторов на 1 км трубопровода расстояние между протекторами срок службы протектора. [c.184]

Располагая параметрами, характеризующими размеры зоны защитного действия протекторов или анодов и износ протекторов, можно определить иа стадии проектирования и все остальные величины, необходимые для расчета эффективности и срока службы систем электрохимической защиты [c.9]

Основным электрическим параметром систем электрохимической защиты, необходимым при проведении расчетов, является ток протекторов или анодов. При расчете систем катодной или анодной защиты с заданными параметрами -цепей питания эта величина может считаться известной и используется в числе других исходных данных для определения параметров, характеризующих эффективность систем. [c.21]

Исходными данными для расчета внешних сопротивлений являются геометрические параметры электродов (деталей и конструкций, подвергающихся контактной коррозии, протекторов, анодов и участков защищаемых поверхностей металлов) с указанием их формы, размеров и взаимного расположения [c.94]

Приведенные в табл. 4.2 материалы могут быть использованы также при расчете параметров систем протекторной защиты. При этом суммарный ток / протектора определяется в соответствии с данными разд. 2.1.2 и 2.1.3, а расчет защитного потенциала и тока производится на расстояниях г >2/ о от протектора (/о — характерный размер протектора). [c.239]

В выще упомянутых документах не приводится конкретная методика расчета протекторной защиты, что в первую очередь связано с отсутствием научно-обоснованного определения зоны защитного действия протекторов. [c.78]

В основу расчета положено достижение плотностью тока в цепи протектор-резервуар защитного значения, которое выбирается в зависимости от переходного сопротивления изоляции днища и удельного электрического сопротивления грунтов (табл. 14). [c.86]

При расчете протекторной защиты необходимо определить число протекторов, располагаемых на днище резервуара, и срок их службы. Число протекторов для защиты резервуаров ориентировочно можно определить по формуле [c.89]

Зона действия одного протектора зависит от удельного электрического сопротивления и уровня подтоварной воды в резервуаре. При кольцевом расположении протекторов при расчете можно использовать данные табл. 16. [c.90]

Регулятором потенциала устанавливают область регулирования (ф1 — фг) с таким расчетом, чтобы стационарный потенциал протектора (фз) находился внутри этой зоны (рис. 7.2). При включении поляризующего тока происходит одновременное смещение потенциалов защищаемого аппарата и протектора до верхней границы интервала регулирования. Как будет показано далее, при смещении потенциала исследованных нами графитовых протекторов положительнее стационарного значения (фз) происходит накопление заряда на поверхности. При достижении фг поляризующий ток отключается, и накопленный протектором заряд расходуется на уменьщение скорости спада потенциала. В это время потенциалы защищаемого аппарата и протектора постепенно снижаются до нижней границы зоны регулирования, что приводит к повторному включению поляризующего тока после чего начинается новый цикл зарядки поверхности протектора. По мере формирования устойчивого пассивного состояния плотность необходимого защитного тока (г з) снижается. Когда плотность тока протектора окажется достаточной для сохранения пассивности, снижение потенциала прекращается. Это состояние защиты протектором сохраняется до тех пор, пока не возникнут факторы, приводящие к возрастанию плотности защитного тока (резкое изменение уровня, температуры, концентрации и других параметров технологического раствора в аппарате). Эти нарушения в ходе технологического процесса приводят к повторным включениям регулятора потенциала на время их действия. [c.127]

На основании анодных и катодных кривых заряжения получены значения количества электричества, затраченного при анодной поляризации и отданного электродом при разряде (область потенциалов 0,55—1,15 В из расчета на 1 см видимой поверхности). Количество электричества, расходуемого на поляризацию, а также полученного при разряде для непропитанных графитов, в 3—5 раз больше, чем для пропитанных. Возможны два режима с применением протекторов из графитовых материалов. При первом режиме протектор работает в области потенциалов, более отрицательных, чем стационарный. При этом используется энергия его окислительно-восстановительных реакций. Регулятор потенциала включается в пусковой период или тогда, когда возникают условия, при которых мощность протектора недостаточна для сохранения устойчивого пассивного состояния. При втором режиме графитовый протектор работает как аккумулятор в об- [c.128]

Для протекторов типа ПМ при установке их в группах по 3. .. 5 протекторов при расстоянии между ними 4. ... .. 5 м Б предварительных расчетах можно принять Лэ. ср 0,85. [c.253]

Величины рмакс используются для расчетов максимальных значений сопротивлений растеканию тока анодных заземлений и протекторов. [c.56]

При расчете протекторной защиты стержневидными протекторами последовательно определяют следующие величины и параметры [c.35]

Износ элементов машин, взаимодействующих с твердой средой или телом. Целый ряд элементов машин изнашивается при контакте с твердой средой или телом, не являющимся частью машин. В этом случае необходимо оценить износ одной поверхности, учитывая все основные воздействия внешней среды, которые определяют интенсивность этого процесса и распределение износа по поверхности трения. Характерным для этих деталей является, во-первых, формирование внешних воздействий из условий динамики работы данного механизма с учетом обтекания средой поверхностей трения и, во-вторых, влияние, как правило, самого износа на изменение условий контакта. Примерами таких элементов машин могут служить лемех плуга при его взаимодействии с почвой, зубки горнорежущего инструмента врубовых машин и комбайнов, фильеры для пропуска нитей основы текстильных машин, лотки и шнеки для подачи заготовок, грузов или сыпучих смесей, протекторы автомобильных колес и др. Все эти элементы находятся, как правило, в тяжелых условиях работы и во многом определяют надежность всего узла или машины. Для расчета износа [c.318]

Это значение может оказаться ощутимо меньщим. На рис. 7.2 оно соответствует ординате точки пересечения прямой сопротивления с углом наклона о (штриховой линии) с кривой J(Ut), заметно сдвинутой влево по сравнению с показанной кривой. Максимальная плотность тока является важным показателем при расчете защиты с применением протекторов согласно формуле (7.14) она зависит в основном от геометрии протектора и от электропроводности среды. [c.179]

При расчете максимальных анодных токов по формуле (7.14) принято, что сопротивление растеканию тока в грунт с катода существенно меньше соответствующего показателя для протекторов (анодов). Однако поскольку это условие, в особенности в случае резервуаров-хранилищ с хорошей изоляцией, не выполняется, токоотдача протекторов получается существенно меньшей [см. формулы (7.13) и (12.2)]. [c.274]

Для катодного подсоединения использовали кабель типа NYY с полимерной оболочкой, имеющий сечение медных жил 2X4 мм к резервуару этот кабель был подключен при помощи подсоединительной планки по DIN 6608 []2, часть 1, с. 2] к патрубку купола. Оба протектора были подключены каждый своим кабелем с сечением медного провода IX Х4 мм1 Как видно на рис. 12.2, катодный и анодный кабели введены в один измерительный пункт и там подключены к различным клеммам с таким расчетом, чтобы нрп контрольных измерениях можно было определять ток обоих протекторов раздельно, а для измерений потенциала имеется отдельное подключение к резервуару. [c.275]

Трубопроводы в морской воде обычно защищают покрытием Со-мастик толщиной 1,5 см, содержащим 15% асфальта, 0,1 % стекловолокна и около 85 % минеральных добавок (наполнителей). Для утяжеления и механической защиты выполняется бетонное покрытие толщиной около 5 см, армированное оцинкованной сеткой из проволоки диаметром 2—3 мм [24]. Трубы обычно прокладывают на морском дне с намытым на них слоем грунта, чтобы не допустить их перемещения и защитить от повреждения донными траловыми сетями или якорями судов. При заглублении в донный грунт применяют имеющийся материал морского дна для намывки или же засыпают траншею для трубопровода щебнем. При каменистом или скалистом морском дне трубопроводы необходимо крепить на якорях. При намывке слоя грунта на трубопровод для расчета токоотдачи цинковых протекторов удельное электросопротивление материала засыпки следует принимать [c.349]

Поскольку токоотдача протекторов в расчете на единицу их объема приблизительно одинакова, для протекторов обоих типов могут быть приняты одинаковые размеры. Для защиту подводной части суд- [c.359]

Расчет защиты судна с площадью поверхности подводной части 4500 м2 далее поясняется на примере. При Уз = 15 иА-м общий требуемый ток получается равным 67,5 А, и для эксплуатации в течение двух лет согласно формуле (18,3а) нужно 1517 кг цинка. Таким образом, потребуется 96 протекторов с массой чистого цинка но 15,7 кг (масса брутто 16,8 кг). Такие протекторы имеют токоотдачу 0,92 А. [c.360]

Внутренняя защита танков осуществляется при помощи протекторов. Защита с наложением тока от внешнего источника не допускается ввиду опасности возгорания при образовании искр или коротком замыкании. Объектами защиты являются балластные, грузовые (для перевозки нефти), топливные и водяные танки (см. также раздел 20). Разработаны предписания по проектированию системы защиты и выбору протекторов [3], иозволяющие также и при соорул ении судов отказаться от запасов на коррозию при расчете толщины стенки. В зависимости от системы защиты критериев танки могут классифицироваться следующим образом [c.368]

Магниевые аноды могут применяться только в танках групп а и б. Алюминиевые протекторы по нормативам Ллойда [3] можно применять во всех танках, но в танках грунн виг только с таким расчетом, чтобы энергия падения при обрыве протектора не превышала 275 Дж иными словами, протектор массой 10 кг можно закреплять на высоте не более 2,8 м над днищем танка. Цинковые протекторы допускаются без каких-либо ограничений. Ограничения для магниевых и алюминиевых протекторов обосновываются возможностью образования искры ири падении (обрыве) протектора. Напротив, цинк более мягок и ири его падении не могут образоваться искры [23]. [c.368]

По данным дальнейшего расчета распределения защитного тока строят график (сплошная кривая на рис. 4,9), который позволяет определить максимальную зону защитного действия протектора. Полагая, например, что минимальные значения защитной плотности тока/ rnin =0,05 А/м из графика на рис. 4.5 найдем, что полуширина зоны защиты равна /защ 1.2 м, [c.198]

При использовашш цинка в системе катодной защиты стального корпуса морского судна меньший, при прочих равных условиях, объем цинкового протектора по сравнению с магниевым или алюминиевым является преимуществом с точки зрения гидродинамики. Согласно общему правилу приближенного расчета системы защиты корпуса один цинко- [c.171]

К настоящему времени предложено, разработано и освоено промышленностью несколько способов сборки диагональных покрышек и покрышек типа Р к мотоциклам, легковым и грузовым автомобилям, сельскохозяйственным машинам. В частности, наряду с традиционными методами в промышленность внедрен метод сборки малослойных покрышек на разжимных барабанах с низкой короной (начальный диаметр барабана меньше диаметра бортового кольца), что позволяет обеспечить наибольшую механизацию и автоматизацию процесса сборки покрышек за счет упрощения конструкции борта и применения метода сборки из уширенных слоев обрезиненного корда. В этом случае сокращается продолжительность сборки в 1,5—1,7 раза, достигается экономия обрезиненного корда на 6—7% и улучшаются условия труда. Сокращение продолжительности сборки достигается за счет замены прикатки опрессовкой слоев корда каркаса при разжатии (увеличении диаметра) сборочного барабана. Протектор также не прикатывается, а опрессовывается диафрагмой, которая одновременно служит и для съема покрышки со сборочного барабана. Вместе с указанными преимуществами использование разжимных барабанов для сборки каркасов покрышек типа Р приводит к следующим недостаткам [2] 1) повышенной усадке каркасов покрышек, собранных на первой стадии, при переносе их на вторую стадию 2) неравномерному и повышенному разрежению нитей корда, снижающему сортность покрышек, при формовании покрышек на второй стадии сборки, Кроме того, расчеты показывают, что запас прочности покрышек, собранных из уширенных слоев корда, примерно на 20% меньше запаса прочности покрышек, изготовленных полу-плоским или полудорновым способами. Для уменьшения влияния указанных недостатков при использовании разжимных барабанов для сборки легковых покрышек иностранные фирмы используют корд с ослабленным или податливым утком. [c.23]

Перед проведением работы необходимо ознакомиться 1) с графичесиим способом расчета полностью поляризованных мн огоэлектродных систем 2) с влиянием электропроводности раствора на радиус действия протекторов 3) с применением протекторной защиты на практике. [c.87]

Для расчета продолжительности защиты протектором необходимо знать накопленный заряд, плотность защитного тока и соотношение площадей защищаемой поверхности и катодного протектора. Если титановый электрод опускать в раствор при 20°С под током, то минимальная плотность тока, необходимая для пассивации в 15%- и 25%-ных растворах соляной кислоты, равна 1 и 3 A/м соответственно. Плотность анодного тока, устанавливающаяся после полной пассивации поверхности, в 15 и 25%-ной соляной кислоте при 20 °С составляет, соответственно 0,5 10-2 10. 10-2 А/м2 [42]. При соотношении поверхностей протектора и образца титана 1 30 (Q нак — 4,8 10 Кл/м2, Хобр = 80 ч) расчетное время защиты протектором может изменяться от десятков минут до нескольких суток в зависимости от степени заиассивированности поверхности титана (табл. 7.3). При более высокой концентрации и температуре плотность тока полной пассивации увеличивается и время защиты протектором будет, соответственно, меньше. [c.135]

Для расчета продолжительности работы протектора исследовано количество электричества, отдаваемое графито-двуокисно-марганцовым протектором, в зависимости от плотности тока разряда. Опыты проводили в 65%-ной серной кислоте при 20° С. Протектор катодно поляризовали при различных плотностях тока, которые поддерживали постоянными в течение всего опыта. Потенциал протектора контролировали вольтметром. Опыт прекра- [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...