Безразмерная проводимость

Отношение импеданса z к волновому сопротивлению воздуха, с будем называть безразмерным импедансом поверхности, а его обратную величину безразмерной проводимостью [c.399]

Секундная потеря энергии на квадратном сантиметре поверхности стены равняется среднему значению произведения давления на нормальную к стене компоненту скорости частиц она равняется хр 2 с), где у —удельная акустическая проводимость материала стены в единицах рс (безразмерная проводимость). Полная секундная потеря энергии на стенах будет равна [c.439]

Представляется удобным компоновать безразмерные величины в группы, если они являются неизменными при проводимых расчетах и анал изах. Например [c.165]

Отметим, что из-за сложной зависимости безразмерного коэффициента теплоотдачи Nu от четырех параметров — Re, На, Рг и параметра проводимости а, а также от геометрии течения для составления достаточно полного представления о процессах теплообмена в поперечном магнитном поле должна быть выполнена широкая программа экспериментальных исследований. [c.85]

Здесь С — емкость мембраны Е ыа и к — равновесные натриевый и калиевый потенциалы соответственно gNa и максимальные удельные проводимости мембраны для Na и К" /га, п и h — безразмерные нормированные величины, характеризующие плотность открытых каналов /га нОсит название натриевой активации й—натриевая инактивация п—калиевая активация — не-идентифицированный ток утечки — внешний ток, с помощью которого можно управлять режимом мембраны и вызывать генерацию нервных импульсов. [c.139]

Представим выражение (4-77) в безразмерной форме, учитывая, что тепловая проводимость ак,ш= 1/ ст.ш. т. е. [c.154]

При форсированных испытаниях, проводимых для оценки надежности, этому условию удовлетворяют временные характеристики безотказности элементов или систем, так как безотказность и вероятность отказа являются безразмерными величинами. Вместе с тем вид функции надежности остается неизменным при выражении временных параметров в минутах, часах или других единицах времени. [c.59]

Для систем с замкнутыми токами проводимости следует исходить из уравнений Рауса (20). В них можно ввести безразмерные переменные т= ш/, где —характерное значение напряжения. Тогда в первых т уравнениях перед вторым членом в левой части появится множитель е = R laL , где R. , L — соответственно характерные значения сопротивления и индуктивности. Величина е является малым параметром, поэтому периодические решения можно искать в виде рядов по степеням е. Если в полученных решениях вернуться к исходным размерным переменным, то результат совпадет с тем, который получится при использовании непосредственно уравнений (20), как показано ниже. Это позволяет не вводить малый параметр е явно, что удобнее. [c.342]

Электрическую проводимость стекол учитывают при использовании стекла в качестве изолятора и при электрической варке стекла. Диэлектрической постоянной или диэлектрической проницаемостью называется безразмерная величина, показывающая, во сколько раз емкость конденсатора, между обкладками которого находится стекло, больше, чем у такого же конденсатора, между обкладками которого существует вакуум. [c.421]

Условимся (как и для других величин) в уравнениях индекс 1 безразмерного напряжения не писать для простоты положим, что проводимость о есть постоянная величина. Подставив безразмерные параметры в приведенные выше уравнения способом, изложенным в 10, придем к следующей системе безразмерных дифференциальных уравнений [c.158]

Полученные здесь результаты относятся к однородному потоку газа с конечной проводимостью. Однако если предположить, что газ обладает бесконечно большой проводимостью (о = оо), то условия (10.11) на ударном фронте, а следовательно, и безразмерная система (10.18) будут иметь место для общего случая движения газа, а не только однородного. Для такого газа, как показывает уравнение (10.20), может существовать поверхность разрыва. [c.220]

Таким образом, проводимость (безразмерная) двух единичных последовательных окон равна 0,707 вместо 0,5 для линейного дросселя. [c.162]

Случай Р2. Два переменных плеча — двухщелевой золотник с отрицательным перекрытием. Рассмотрим левую часть эквивалентной схемы золотника фиг. 5.6,а, в плечи которой включены переменные проводимости 1 и предположим, что рабочие кромки втулки скруглены, так что при среднем положении золотника существует значительное отрицательное перекрытие. Предположим далее, что работа будет происходить исключительно в диапазоне отрицательного перекрытия, так что максимальный ход поршня X равен длине начального зазора. Тогда будет иметь место постоянное шунтирование (за исключением крайних положений золотника), и эквивалентная схема примет вид фиг. 5.6,а. После приведения уравнений (5.19) — (5.21) к безразмерному виду легко вывести характеристическое уравнение [c.170]

Зависимости безразмерной проводимости щелевых двух- (/) и трехэлектрод-кых (2) датчиков от безразмерной толщины пленки, полученные электрическим моделированием, приведены на рис. 2.31, а. Проводимость датчиков определяется по формуле [c.65]

Точное решение этих уравнений является делом весьма сложным, поэтому мы сначала получим приближённое решение, справедливое для значений безразмерной проводимости т], малой по сравнению с д/Z (случай большого импеданса стенок). [c.402]

Очевидно, что свойства звуковых волн в канале с затуханием, даже для основной волны, сильно осложнены, когда безразмерная проводимость стен не мала по сравнению с единицей. Если к этому прибавить тот факт, что многие пористые аку-стическве материалы обладают импедансом, сильно зависящим от частоты, становится очевидным, что лишь немногие, причем довольно шаткие, обобщения могут быть сделаны относительно распространения звука в трубах с сильно поглощающими стенками. Изучение графика на листе V показывает, что для отрицательных фазовых углов (преобладание упругости) и для большРхХ значений к (малые значения импеданса или высокие частоты) величина может стать достаточно большой, и тогда даже основная волна может сильно затухать. Дальнейший анализ показывает, что в этих случаях основная волна далека от однородной плоской волны, и большая часть энергии волны отсасывается от оси трубы к периферии, где она наиболее быстро поглощается по мере того, как распространяется вдоль трубы. Положительный фазовый угол (инерционное реактивное сопротивление) создаёт противоположный эффект. Изменение акустических свойств с частотой является наибольшим, [c.407]

Точное решение. —Все расчёты, которые мы делали до сих пор, были проведены при помощи приближённого учёта граничных условий. В ряде случаев приближения первого (или второго) порядка были достаточно точны но если безразмерная проводимость стены становится большой (больше по абсолютной величине, чем примерно 0,2), то приближённые решения теряют свою силу, и в формулах, выведенных в этом и в предыдущем параграфах, могут быть ошибки в сотни процентов. При этих условиях в большинстве случаев задача не может быть разрешена, но в некоторых случаях, когда проводимость постоянна по всей стене, может быть найдено точное решение. [c.462]

Лис 1 V. Значения параметра распределения <7 = 5 4 1ц в функции от безразмерной проводимости сген (рс / 2) = т) = I т) I е при распространении звука в каналах и помещениях. Угол есть фазовый угол удельного импеданса (г) сгены. Если обе параллельные стены имеют равные импедансы, то используются оба графика и параметр 1 = 1] I / Л, где I — расстояние между стенами. Если одна стена шесткая, а другая имеех импеданс г, ю [c.492]

При X —> оо (стационарный режим), ф —> 0 (одиночная капля или пузырь), у 0 (отсутствует влияние межфазной вязкости) и при условии бесконечной проводимости дисперсной фазы (отсутствие влияния теплообмена на массобмен) уравнения (1.4.3), (1.4.4) для безразмерных потоков преврапсаются в известные решения [38]. [c.33]

Введение безразмерного параметра tgS удобно потому, что он не зависит от формы и размеров участка изоляции, а определяется лишь свойствами диэлектрического материала. Если к конденсатору или другому электроизоляционному элементу приложено напряжение с угловой частотой м и действующим значением и, то отношение проходящих в нем тока проводимости 1 р=и/К , (где - активное сопротивление элемента на частоте ш) и тока смещения Е, =исоС (где С - емкость). можно выразить так Так как Ка= /(уоЛ), а С=й) Л (где Л - приведенная длина), то [c.106]

Здесь р и L — плотность (в любой гочке) и длина соответственно. Функция / может зависеть и от других безразмерных параметров, содержащих плотность и длину, но уже не содержащих частоту или податливость. Такие дополнительные параметры не оказывают влияния на проводимые рассуждения и поэтому не будут указываться в явном виде. Для малых значений тангенсов углов потерь, tg9 = S"/5, функцию [ можно аппроксимировать первыми двумя членами разложения в комплексные ряды Тейлора (предполагая, конечно, что в интересующей нас области / является аналитической функцией) [c.169]

Величины Аа и Da безразмерны, Ва имеет размерность механического сопротивления, Сд — обратную ей размерность механической проводимости, называемой также подвижностью. Двухконечное механическое звено (в данном случае амортизатор) называется симметричным, если Аа = Da- [c.303]

К собственно конвекционным Э. т. относятся в осн. токи в электронных и ионных пучках, транспортируемые или дрейфующие в вакуумных полостях. Для пучков с некомпенсированным пространственным зарядом расталкивающее кулоновское поле ограничивает длину транспортировки (если, конечно, не приняты надлежащие меры по его фокусировке внешними, а иногда и собственными полями). Однако магн. поле пучка всегда меньше собственного кулоновского электрич. поля и магн. самофокусировка пинч-эффект) возможна только при наличии компенсации поля пространственного заряда (напр., электронные пучки в квазинейтральной плазме). При этом бывает уже совсем трудно отличить токи проводимости от конвекционных. При нек-рых значениях Э.т. пучка носители зарядов вмораживаются в собственное магн. поле Э.т. и транспортировка пучка прекращается. Этот Э.т. наз. предельным током Альвена /д. Для сплошного пучка /aSs/оУР, где = y = l-p ) м—скорость носителей. Для электронов величина / =тс /е=17,04 кА и является одним из универсальных характеристических значений Э.т., выражаемых через фундаментальные постоянные. Это Э. т., равный изменению заряда на величину е за время t=r j , где —классический радиус электрона. Ток /о фигурирует во всех выражениях, описывающих поведение интенсивных электронных пучков, и в принципе является исходной единицей Э. т. в соответствующей безразмерной системе единиц. Я. Ф. Кова.гёв, М. Л. Миллер. [c.515]

Отметим, что безразмерные величины Nq и Np возрастают с увеличением площади поверхности раздела и проводимости и снижаются с ростом массового расхода соответствующего вещества. Более толно они будут обсуждаться ниже в разделе Число единиц переноса . [c.285]

Величину е = [f]/o5 [Л] [г ], где [f], [Л], [(7], (о — соответственно характерные значения переменных составляющих пондеромоторных сил, инерционных коэффициентов, координат и частоты, можно принять за квадрат малого параметра. Если иеренти к безразмерным переменным, то получим систему, содержащую е явно. Но удобнее рассматривать исходные размерные уравнения, подставив условно множитель 8 перед членами, которым соответствуют малые члены безразмерных уравнений, а в окончательных выражениях положить в = 1. Уравнения движения удобнее записывать в форме Гамильтона. При замкнутых токах проводимости получается гцстема [c.344]

Модель (рис. 7.3) представляет собой упрощенное поперечное сечение слоистого пластика с продольно-поперечной ориентацией волокон или па основе тканевого наполнителя. Предположим, что все волокна, лежащие в двух главных направлениях, сконцентрированы в двух квадратных призмах толщиной а и Ь и что а >Ь тогда соответствующие коэффициенты проводимости в продольном направленпп k La>k Lb- Для расчета сопротивления куба в трех главных направлениях были введены безразмерные величины a = a jd и b = b ld и модель была разделена на ряд призматических сечений, связанных параллельно. Исходя из этого, были получены следующие уравнения, позволяющие прогнозировать коэффициенты проводимости слоистых пластиков с продольнопоперечной ориентацией волокон или стеклотканью в качестве наполнителя. Продольный коэффициент проводимости слоистого пластика равен [c.291]

Магнитная индукция в проводнике при таком скачкообразном повышении величины В показана на рис. 2 для различных моментов безразмерного времени йривые относятся к случаю, когда проводимость соответствует проводимости алюминия. [c.102]

Введение безразмерного параметра tg б удобно потому, что он не зависит от формы и размеров участка изоляции, а определяется лишь свойствами диэлектрического материала. Если к конденсатору или другому электроизоляционно1му элементу приложено напряжение с угловой частотой со и действующим значением (7, то отношение проходящих тока проводимости / р = (где — активное сопротивление элемента иа частоте оз) и тока смещения = (7о)С (где С — е.мкость) можно выразить так /пр/- см = 1/( - аО- как = = 1/(у аЛ), а С = БоеЛ (где Л — приведенная длина [см. формулу (В.6)], то [c.131]

Перейдем в (1.2)-(1.11) к безразмерным переменным, относя координаты X и у к характерной ширине канала Но, скорости и и у к Уо, плотность р и давление р к ро и роУо внутреннюю энергию е и энтальпию НкУ , температуру Т к У /К, коэффициенты молекулярной и турбулентной вязкости 1 ж щ к 1о п Ро/Ро проводимость а и величину а к ао и о, магнитное поле к характерной величине В , вектора [c.579]

По-другому решает вопрос автор работы [Л. 47]. Им предлагаются безразмерные параметры двух комплексов в виде с1крДм7 — безразмерная тепловая проводимость (у — удельный вес контактирующих материалов) и р/ЯВ — безразмерное давление на контактные поверхности. [c.38]

Отметим, что да/Шср не зависит от ф, т. е. от проводимости стенок. Иа рис. 163, где по оси ординат отложено отношение размерной скорости да к ее среднему по сечению значению Шср, а по оси абсцисс — безразмерное расстояние т] от оси трубы, показан проформулнрованный ранее эффект влияния поперечного магнитного поля на форму профилей скорости в сечениях плоской трубы. Этот эффект, как только что было показано, не зависящий от проводимости стенок, называют эффектом Гартмана . [c.490]

Смотреть страницы где упоминается термин Безразмерная проводимость : [c.42] [c.200] [c.285] [c.394] [c.462] [c.464] [c.467] [c.170] [c.288] [c.469] [c.574] [c.379] [c.245] [c.622] [c.397] [c.67] [c.240] [c.37] [c.141] [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...