Давление дутья

Давление дутья Манометр Воздухопровод [c.351]

На эти факторы соответственно влияют такие переменные величины, как размеры и вес составных частей шихты, кусковатость кокса, давление дутья, режим приготовления смесей, давление сжатого воздуха в сети и др. В каждом отдельном случае выбор факторов и влияющих на них переменных должен вестись с учетом местных особенностей данного цеха, характера литья, главных видов брака. [c.357]

Нижнюю часть газогенераторов с искусственной подачей дутья герметизируют с помощью гидравлического (фиг. 8—10) или сухого (фиг, 7 и 15) затвора. Сухой затвор применяют при высоком давлении дутья (газогенераторы водяного газа — фиг. 15, 16) и неблагоприятном взаимодействии остатков с водой, а также для упрощения конструкции. [c.400]

В немеханизированных газогенераторах с круглой шахтой и стальным кожухом неподвижная решётка обычно состоит из головки-чепца и одного или нескольких колосников (фиг. 8). В целях улучшения распределения дутья при большом диаметре газогенератора можно подводить воздух секционно — к отдельным колосникам и с периферии газогенератора. Гидравлический затвор в немеханизированных газогенераторах состоит из бетонного резервуара с цементной водонепроницаемой штукатуркой, в который погружено стальное или чугунное кольцо-фартук, прикрепленное к кожуху. Форма сечения затвора не должна затруднять удаления шлака из газогенератора. Высота части затвора, уравновешивающей давление дутья, принимается равной 300 мм. Расстояние между шахтой и фундаментом составляет 500 мм угол наклона бортов затвора не более 45 . [c.412]

Вращающееся основание при гидравлическом затворе представляет собой чашу с водой и состоит из плиты (поддона) с чугунными бортами. Высота бортов принимается до 750 ММ, высота части затвора, уравновешивающей давление дутья, равна 400—450 мм. Величина промежутка для выгреба шлака 300 мм, угол наклона бортов 60°, [c.412]

Оборудование плавильного отделения должно состоять из высокочастотной печи на 5и -, и вагранки разборного типа минимальных размеров (например, с внутренним диаметром 300 мм), оснащённой всеми необходимыми измерительными приборами для контроля температур, анализа газов, измерения давления дутья и т. д. [c.375]

Для определения давления дутья в воздухопроводе необходимо к максимальному давлению в горне добавить сопротивление устройств для подвода дутья в шахту (также при максимальном расходе дутья). Увеличение скорости воздуха в слое горючего влечет за собой увеличение толщины зоны образования первичной СО согласно суммарной реакции [c.350]

Давление дутья под решеткой. мм вод. ст. 15 30 50 60—80 60—80 60—80 80 80 80 15 20 [c.38]

Давление дутья под решеткой. мм вод. ст. 25 45—55 50 50 60 60 50 50 50 [c.39]

Установка выполнена одновальной, по открытому циклу, с регенерацией. Производительность по дутью при номинальных условиях эксплуатации составляет 150 000 нм 1ч при 2,5 ama. Максимальное давление дутья достигает 2,8 ama при производительности 141 000 нм /ч, максимальная производительность равна 160 000 нм /ч при 2,3 ama. [c.169]

Прекращают подачу угля на очищаемую секцию и уменьшают под нее дутье. Одновременно увеличивают подачу угля и воздуха на другие секции, чтобы паропроизводительность котла не уменьшалась и давление дутья под колосниками было 50— 60 мм вод. ст. На очищаемой секции в течение 8—10 мин. прожигают топливо до полного потемнения, после чего выключают дутье и быстро прокачивают сначала переднюю группу опрокидных колосников, а затем заднюю и сталкивают гребком шлак с передней плиты. В случае, если шлак поднимется в виде слипшегося пирога и не провалится через отверстия, его необходимо разломать ударами гребка, гребком отделить шлак, прилипший на задний порог и боковые стенки топки, после чего прокачать и закрыть колосники. После этого включают питатель забрасывателя, но не подают воздух под колосники пока уголь на решетке несколько разгорится. За это время очищают поддувало секции от шлака. Каменные угли обычно загораются сами за 1-.3 мин. от пламени соседней секции. Также быстро загораются бурые угли при небольшой влажности. Если уголь загорается медленно, то необходимо перебросить жар из соседней секции. [c.124]

По мере удаления от фурм в условиях высокой температуры и избытка углерода СО2 взаимодействует с углеродом и восстанавливается до СО. Если увеличивать давление дутья, повышать температуру и содержание кислорода в воздухе, то размеры окислительной зо- [c.80]

Повышение давления в печи можно иллюстрировать следуюш,им примером без повышенного давления на колошнике давление газа составляло ПО кПа, при этом давление дутья у фурм составляло 230 кПа, т. е. перепад давления Ар=рср—Рк = 230—110= 120 кПа. [c.87]

При повышении давления газа под колошником печи до 250 кПа стало возможным повысить давление дутья у фурм до 350 кПа, т. е. на 40 %, при этом перепад давления даже уменьшился Ар = 350—250 = 100 кПа. [c.87]

Основные параметры количество дутья (зависит от дисперсности и других физических свойств шихты) давление дутья (зависит от высоты слоя шихты и ее веса). [c.342]

При качании рычага I питающие меха 2 и 5 производят попеременно всасывание и нагнетание воздуха. Верхний двухрядный мех 4 служит для выравнивания подачи воздуха. Нагружая мех 4 грузом 5, можно регулировать давление дутья. [c.570]

Давление дутья составляет обычно 3,5—11 кн/м и возрастает с увеличением производительности и размеров вагранки. [c.315]

Для правильного ведения процесса необходимо знать состав загружаемой шихты, количество и давление дутья, количество и состав получаемых продуктов плавки. [c.61]

Давление дутья практически колеблется от 400 мм вод. ст. для малых вагранок и до 1000—1100 мм вод. ст. — для крупных. [c.220]

Живое сечение колосниковой решетки принимаем равным 25% (см. табл. 17), а давление дутья под колосниками 70. ч.и вод. ст. [c.53]

Это достигается, с одной стороны, физическими свойствами материалов (прочность, сопротивляемость истиранию, кускова-тость), а с другой — правильным распределением их при завалке, равномерным опусканием в ходе процесса и достаточным давлением дутья. [c.25]

Давление дутья обычно 2,5 ат, количество дутья 300 лг на 1 т продуваемого чугуна. [c.39]

Ек ли учесть рост произ1водетва и потребления электроэнергии в народном хозяйстве, то экономия топлива на предполагаемую выработку электроэнергии в 1990 г. составит более 80 млн. т у. т. Значительные успехи в экономии расхода кокса на выплавку чугуна имеются в металлургии. За последние 10 лет метуллурги сократили расход кокса на тонну чугуна на 60 кг, что позволило сэкономить примерно 6 млн. т у. т. в год дорогого и дефицитного кокса. Вместе с тем следует отметить, что металлурги Советского Союза по удельному расходу кокса значительно уступают металлургам Японии. Технический прогресс в доменном производстве, заключающийся в строительстве крупных доменных печей объемом в 3—-5 тыс. м , тщательная по Дготовка агломерата и шихты, использование природного газа, обогащение воздуха кислородом, повышение температуры и давления дутья — все это обеспечит дальнейшее снижение удельных расходов кокса на выплавку чугуна. Если советская металлургия доведет расход кокса до уровня японской металлургии, то, как показывают расчеты, можно ежегодно сэкономить кокса примерно до 5—7 млн. т. Большой резерв экономии топлива заключен в использовании так называемых вторичных тепловых ресурсов (тепло охлаж дающей воды промышленных установок) в металлургической, химической и других отраслях. По расчетам, за счет рационального использования этих источ- [c.12]

Дутьё можно нагнетать в газогенератор и всасывать. В газогенераторах для паро-воз-душною или воздушного газа воздух подаётся вентилятором, иногда иижектором.Сопротивле- ние слоя топлива, аппаратуры и трубопроводов, находящихся за газогенераторами, преодолевается давлением дутья. Недостаток этих устройств—выбивание газа через неплотности. [c.400]

Основные показатели плавки чугуна в вагранке. Высота холостой колоши кокса 600—1000 мм над основным рядом фурм высота рядовой рабочей колоши кокса 130—150 мм, расход кокса на 1 m металлической шихты от 10 до 14% расход флюса от 25 до 35% веса кокса давление дутья от 400, чо 1000 мм вод. ст. количество воздуха на 1 м сечения вагранки в фурменном поясе 100 150 м 1мин температура перегрева чугуна 1350—1440° С. При дутье с добавкой кислорода температура достигает [c.40]

Неправильные шуровки, заливание шлаком кусков несгоревшего топлива, увеличенный провал через щели, непомерное дутье с прорывом воздуха около крупных кусков и унос находящейся рядом мелочи — все эти причины в отдельных случаях повышают потери от механической неполноты сгорания до недопустимых величин (10—15% и выше), причем содержание горючих в провале, шлаке и уносе может доходить до 60—70%. Потери со шлако1М можно уменьшить, охлаждая колосники, путем устранения загрязнений топлива на складе грунтом, содержащим плавни, потери с провалом — упорядочением колосниковой решетки и повышением давления дутья до нормы (под колосниками давление 800— 1 ООО н1м ). Потери с уносом снилоются следующими методами. К сухим, растрескивающимся топливам, если можно подготовить такую смесь, прибавляют 16—i20% спекающихся углей (типа ПЖ, Г,ПС),что уменьшает также потери с провалом. Между топкой и рабочим пространством сушилки или печи устанавливают пылеулавливатели в виде керамических циклонов или осадительных камер, из которых унос может возвращаться пневмотранспортом в топку для вторичного дожигания. Пневмотранспорт может осуществляться с помощью эжектора, работающего на паре (что приводит к потере конденсата) или вентиляторном воздухе среднего давления. 74 [c.74]

В топках ПМЗ — ЛЦР можно сжигать те же угли, что и в топках ВТИ —Комега. У них примерно одинаковы и нормальное видимое напряжение зеркала горения и топочного объема, а также давление дутья и температура подогрева воздуха. Как и топки ВТИ — Комега, эти топки требуют внимательного надзора за состоянием слоя топлива и шлака и устранения прогаров и завалов, если таковые обнаруживаются. При сжигании топлива с легкоплавкой золой в интенсивно работающих средних зонах могут заплавляться участки колосников. Эти места обнаруживают по потемнению слоя и тогда необходима подрезка образующихся на- [c.61]

Современные доменные печи работают при давлении дутья 4—4,5 ama и температуре до 1200° С. В связи с этим расход энергии на сжатие и нагрев дутья достигает значительной величины. Впервые газовая турбина для привода доменной воздуходувки была применена наБраун-швейгском заводе (Германия) в 1941 и 1943 гг. При температуре газов перед турбиной 500— 550° С к. п. д. установки равен 18%. В этой установке дутьевой воздух отбирается от циклового компрессора. [c.10]

Так как при повышении давления газа в доменных печах процессы в них идут значительно лучше, в настоящее время все крупные печи в СССР работают с повышенным давлением газа в печи. Достигается это установкой специального автоматического дроссельного устройства (рис. 2.3), создающего подпор. Повышение давления газов в печи потребовало повышение давления дутья и увеличения мощности дутьевых турбокомпрессоров, но, несмотря на это, оно по совокупности оказалось экономически выгодным. [c.26]

Эффективность работы ДП с повышенным давлением еще более возрастает при использовании избыточного давления доменного газа в специальных газовых утилизационных бескомп-рессорных турбинах (ГУБТ). Избыточным называют давление газа, превышающее атмосферное или необходимое потребителям данного газа. На металлургических заводах необходимое и допустимое давление в общезаводских магистралях доменного газа равно 0,108—0,115 МПа. Новые крупные ДП проектируются на начальное давление дутья до 0,6 МПа, которому соответствует давление газа на выходе из печи примерно 0,35 МПа. Фактические давления газа часто бывают ниже из-за различных неполадок. [c.26]

Обычный размер кусков известняка, загружаемых в шахтную печь, составляет 40—200 мм, а топлива — 40— 60 мм. Опыт передовых заводов показывает, что для интенсификации процесса обжига извести нужно уменьшать размеры кусков при одновременном повышении давления дутья. При загрузке в печь кусков известняка различных размеров режим обжига приходится рассчитывать исходя из времени, необходимого для обжига наиболее крупных кусков. При этом более мелкие куски пережигаются. Чем однороднее размер кусков известняка, а также и топлива, тем легче установить правильный режим обжига. Поэтому целесообразно загружать в печь более близкие по размерам куски (пофракционный обжиг) с тем, чтобы размер наиболее крупных кусков не превышал размеры самых мелких более чем в 2 раза, например фракции с размером кусков 40—80 и 80—150 мм. [c.88]

Вагранка потребляет 100—150 м 1мин воздуха на 1 поперечного сечения. Давление дутья можно определить по эмпирической формуле [c.276]

В форд1у заливают металл заранее известного химического состава, определяемого анализом проб в процессе плавки на содержание основных элементов металла. Проверяется соблюдение технологического процесса плавки правильность загрузки шихтовых материалов, их габариты, давление дутья, температура жидкого металла и др. [c.108]

Одноходовой игольчатый рекуператор (фиг. 154) обеспечивает подогрев воздуха до 150—200° С. Чаще применяется двухходовой рекуператор (фиг. 155), в котором достигается подогрев воздуха до 300—400° С прп температуре дымовых газов перед рекуператором 750—800° С. При подогреве воздуха свыше 400° С устанавливается четырехходовой рекуператор. При выборе ходов рекуператора необходимо учитывать, что сопротивление для прохода воздуха через рекуператор увеличивается прямо пропорционально числу ходов, следовательно, применение многоходового рекуператора требует повышенного давления дутья. Рекуператоры устанавливаются над нечью (см. фиг. 119) и в дымоходе (фиг. 156). Для меньшего засорения целесообразно игольчатый рекуператор устанавливать так, чтобы ноток дымовых газов проходи.т через него вертикально. Кроме того, рекуператор должен быть легко доступен для чистки и ремонта. [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...