Устойчивость прямоугольных за пределами

Устойчивости прямоугольных изотропных пластинок, ослабленных вырезами, при действии сдвигающей нагрузки, посвящены публикации Р. В. Кондратьева и И. Н. Преображенского [55—57]. В них изложены результаты аналитического решения на основе обобщенных функций задачи об общей устойчивости перфорированной пластинки, нагруженной равномерно распределенным усилием сдвига. Основываясь на энергетических соображениях применительно к задаче об общей потере устойчивости, авторы использовали следующие допущения неоднородность докритического напряженного состояния для некоторых случаев существенно не сказывается на величине критического усилия сдвига, напряжения в пластине не превосходят предела пропорциональности. Использованный при исследовании метод был изложен ранее в работе [4]. [c.297]

К а п е л е в и ч Г. М., Расчет на устойчивость прямоугольных ортотропных пластин и изотропных пластин за пределом упругости, сборник Исследования по теории сооружений , вып. 5, Стройиздат, 1951. [c.987]

Иногда оказывается, что невозможно найти пределы j и если рассматривать произвольные возмущения Ej и . Но можно найти эти пределы, если возмущения удовлетворяют некоторым условиям. Так возникло понятие об относительной устойчивости. Например, движение материальной точки по окружности будет устойчивым относительно прямоугольной системы координат, если наложить на возмущения движения условия, вытекающие из закона сохранения механической энергии, или, по терминологии Томсона и Тета, оно будет устойчивым для консервативных возмущений. [c.327]

Устойчивость пластинок за пределами упругости. Прямоугольная пластинка. шарнирно опертая по краям, подвергается сжатию в одном направлении усилиями, равномерно распределенными по сторонам л == О и х — а [c.201]

Устойчивость пластинок в пределах упругости. Прямоугольные пластинки [c.169]

Предположим, что прямоугольная пластинка, опертая по сторонам ж = О и X = а (рис. 122), сжимается вдоль оси х равномерно распределенными усилиями Р . Пусть эти усилия достигли предела, когда плоская форма равновесия пластинки перестала быть устойчивой. [c.443]

Балка прямоугольного сечения. Потеря устойчивости при напряжениях ниже предела пропорциональности. Значения критических нагрузок выражаются формулой [c.114]

На вход блока формирования импульсов тока (рис. 67) подаются импульсы с токоограничивающего сопротивления (с точек 1,2), которые поступают в формирователь импульсов тока (0А1, 0Т1). Формирователь представляет собой ждущий мультивибратор (триггер с одним устойчивым состоянием), собранный на полупроводниковых кремниевых триодах 1Т, 2Т). Ждущий мультивибратор ограничивает по щирине и амплитуде импульсы, поступающие на вход. На выходе ждущего мультивибратора получаются прямоугольные импульсы, амплитуда и ширина которых не зависят в заданных пределах от формы и амплитуды импульсов на входе. Потенциометрами Щ и 4Я регулируется входной сигнал запуска. Триод 2Т находится в открытом состоянии за счет смещения, подаваемого через ЗОЯ и 4Я- При помощи потенциометра 4Я меняется смещение триода 2Т. Триод 4Т находится в закрытом состоянии, так как смещение на его базу не подается. [c.177]

Характеристики статической прочности являются довольно устойчивыми величинами, сравнительно мало поддающимися влиянию различных частных факторов. Вот почему, определив предел текучести из опыта на растяжение образца круглого сечения, используют затем эту величину дли оценки прочности в самых разнообразных случаях, т. е. в расчетах на изгиб, на кручение, в расчетах деталей прямоугольного, таврового и других форм поперечного сечения, без учета вида обработки детали, без сопоставления абсолютных размеров рассчитываемой детали с размерами образца, послужившего для установления а , и т. д. [c.290]

КАПСЕЛИ, круглые, овальные или прямоугольные короба с дном или без дна, изготовляемые из огнеупорного, обычно шамотного, материала. Размеры К. зависят от конфигурации обжигаемых в них изделий обычно-диаметр К. колеблется в пределах 200 600 мм, высота 100 Ч- 500 мм, а толщина стенок 10 -Ь25 мм. В К. обжигаются глазурованные керамич. изделия, к-рые д. б. защищены от непосредственного соприкосновения с газами, несущими, золу и пепел, или к-рыр по своей форме и в виду низкой прочности не м. Г>. размещены в печном пространстве без защитных подставок и ограждений. Производство К. является вспомогательным при изготовлении фарфоровых и фаянсовых изделий, метлахских и стеновых плиток, шлифовальных кругов и др. Для обеспечения устойчивости при работе К. должны обладать 1) возможно более высокой теплопроводностью, 2) высокой термич. устойчивостью, т. к. в процессе обжига они подвергаются резким переменам темп-р, и 3) способностью не размягчаться при темп-ре обжига изделий. [c.478]

С увеличением его высоты Л. Однако имеется предел такого увеличения. Когда сечение становится очень узким, то возникает вопрос об устойчивости балки. Разрушение балки очень узкого прямоугольного сечения может произойти не от преодоления сопротивления материала, а от бокового выпучивания (см. том II). [c.94]

Будем рассматривать наиболее простые вопросы устойчивости прямоугольных пластин, не имеющих начальных искривлений и нагруженных строго в срединной плоскости. Будем также считать, что нагружение пластины происходит только в пределах пропорщюнальности материала, то есть в рамках справедливости закона Гука. [c.468]

Тимошенко [ I, Блейх 1, Геккелер [ 1 и другие авторы предложили приближённый приём, решения задач об устойчивости пластинок и оболочек за пределом упругости, основанный на допущениях, которые мы рассмотрим применительно к частной задаче устойчивости прямоугольной пластинки, сжатой в одном направлении равномерным давлением интенсивности Р. В пределах упругости эта задача приводится к интегрированию известного уравнения Брайана [c.303]

Определить коэффициент запаса устойчивости стального стержня прямоугольного поперечного сечения (см. рисунок) g пределом пропорциональнооти Оцц = 250 МПа. [c.257]

Определить величину допускаемого сжимающего усилия и допускаемого напряжения для стойки прямоугольного поперечного сечения 12x20 см, длиной 6 ж, из дерева с модулем упругости Е — 0,9 X ХЮ кг/сж2 и пределом пропорциональности о =150 Ksj M (см. рисунок, на котором показаны две проекции стойки). Коэффициент запаса устойчивости k = 3. [c.339]

Определить допускаемую сжимающую нагрузку для сжатого элемента из дельта-древесины длино11 /= 1400 мм, имеющего прямоугольное поперечное сечение 17 х 200 мм. Оба конца закреплены жестко. Требуемый коэффициент запаса устойчивости трехкратный. Значения предела пропорциональности и модуля упругости для дельта-древесины взять из табл. 34. [c.286]

Чтобы избежать разрушения образца в зонах радиусов закруглений, допускается увеличение радиуса перехода от Rib = I (рекомендуемое значение) до Rib — 5 (при условии обеспеченля устойчивости образца). При испытаниях используют также плоские образцы с прямоугольным переменным сечением (см. рис. 40, тип VI). Радиус профиля может изменяться в пределах R b = Ъ 8. [c.116]

Предположим, что прямоугольная пластинка с опертыми краями сжимается силами = —Т , = —Т , равномерно распределенными по соответствующим сторонам пластинки (рис. 114). Увеличивая сжимающие силы, мы можем достигнуть предела, когда плоская форма равновесия перестает быть устойчивой и дальнейшее увеличение сжатия сопровон дается вьгаучиванием пластинки. Возникает явление, аналогичное явлению продольного изгиба в случае сжатия прямых стержней. [c.423]

Полученные результаты показывают, что в случае чистого изгиба прямоугольные пластинки гораздо устойчивее, чем при равномерном сжатии, и критические напряжения могут получиться в пределах упругости лишь при сравнительно тонких пластинках. Так, например, при Е — 2,2 10 кг1см , Ъ 140Л л а = 0,3 мы получаем / 1кр = 2400 кг1см . Подобным же образом решается вопрос об устойчивости длинных пластинок и при других значениях а. Заметим, что с увеличением а коэффициент к убывает и в пределе приходит к тем значениям, которые мы имели при равномерном сжатии. Соответственно изменяется и то значение отношения а/Ъ, которому соответствует наименьшее к. [c.438]

При ис гибе прямолинейных стержней (балок) двусимметрнчного поперечного сечеиня (прямоугольного, двутаврового) нагрузки, действующие в плоскостях главных осей, вызывают прогибы только в тех же плоскостях. Однако, если моменты инерции сечеиий значительно различаются, ю при действии нагрузок в плоскости большей жесткости плоская форма изгиба является устойчиьой лишь до определенного предела. При достижении изгибающим моментом некоторого критического значения /И р, помимо изгиба в плоскости большей жесткости, стержень начинает резко прогибаться в плоскости меньшей жесткости и закручиваться относительно продольной оси Это явление называют потерей устойчивости плоский (рормы изгиба. Оно сопровождаетсн значительным повышением напряжении и может привести к разрушению констр>кции. [c.390]

В 1955 г. Аллен и Саусвелл применили метод релаксации Саусвелла для расчета вручную обтекания цилиндра вязкой несжимаемой жидкостью. В некоторых отношениях это была пионерская работа в численной гидродинамике. Для представления круговой границы на регулярной прямоугольной сетке использовалось конформное преобразование. Были получены численно устойчивые решения при числе Рейнольдса, равном 1000, что превышает физический предел устойчивости ). При проведении вычислений авторы столкнулись с ясно выраженной тенденцией к неустойчивости при числе Рейнольдса, равном 100, и связали это с тенденцией к физической неустойчивости потока, предвосхитив тем самым современное понятие численного моделирования. Их работа может также считаться образцом финансирования научных исследований на ее проведение Лондонскому имперскому колледжу в 1945 г. были выделены большие ассигнования фирмой по пошиву одежды [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...