Температура газов в конце

Температуру газа в конце сжатия можно определить из соотношения параметров адиабатного процесса. [c.134]

В практике часто требуется получить сжатый газ с очень высоким давлением. При одноступенчатом сжатии с увеличением отношения давлений избыток работы в адиабатном цикле по сравнению с изотермическим циклом прогрессивно возрастает. И даже самое тщательное охлаждение цилиндра не приближает процесс сжатия к изотермическому, что приводит к большому перерасходу работы. Кроме того, высокая температура газа в конце сжатия Т, = может быть причиной само- [c.164]

При одинаковом перепаде давления Ap = pi — p. температура газа в конце адиабатного процесса расширения при истечении с трением выше, чем в конце адиабатного расширения без трения следовательно, скорость истечения в действительном процессе меньше, чем в идеальном (w < гг)). [c.113]

Найдем действительную температуру газа в конце адиабатного истечения Т2д. Так как Ьгл - hi = qp = Ср (Т2д - Тг), то, подставляя это выражение в уравнение (1.182), получим [c.55]

На рис. 1.55 в координатах р, v представлен процесс сжатия газа в цилиндре компрессора при различных конечных давлениях. Видно, что с увеличением конечного давления производительность компрессора уменьшается и при давлении, соответствующем точке 6, становится равной нулю. С другой стороны, процесс сжатия газа в цилиндре компрессора протекает при политропе I < п < к, т. е. с выделением теплоты и, следовательно, с повышением конечного давления увеличивается температура газа в конце сжатия она может достигнуть величины, равной и даже большей температуры вспышки минерального масла, которое в качестве смазочного материала всегда находится в цилиндре. При сжатии воздуха это приведет к воспламенению и даже к взрывному горению масла в цилиндре со всеми вытекающими из этого нежелательными последствиями. Поэтому в цилиндре компрессора не допускается температура в конце сжатия газа выше, чем — 50°). Эти две причины ограничивают значение конечного давления газа в конце сжатия. Обычно в одноступенчатом (одноцилиндровом) компрессоре степень сжатия е = Pi/Pi = 6...8. Если [c.85]

В газовых турбинах предельная мощность значительно ниже (100—150 МВт) и обычно зависит от первой ступени. Поскольку отношение объемов газа в первой и последней ступенях невелико (от 3 до 4), высота лопаток первой ступени равна примерно половине высоты лопаток последней ступени и при большой мощности имеет немалую величину (до 0,5 м и больше). Высокая температура газа в зоне лопаток первой ступени создает для них особо тяжелые условия, хотя при работе на частичных нагрузках температура газов в конце турбины повышается и разница в условиях работы первой и последней ступеней уменьшается. [c.84]

Температура газа в конце нагнетания принимается равной температуре конца сжатия и определяется условиями охлаждения в процессе сжатия, т. е. показателем политропы сжатия п. [c.553]

Последовательность расчёта теплопередачи в топке зависит от того, определяется ли температура газов в конце топки по уже известным [c.6]

Если найденная таким образом температура газов на выходе из топки отличается от заданной в первом приближении более чем на 100° С, то расчёт следует провести во втором приближении, т. е. уточнить суммарную теплоёмкость газов (2 ) вновь определить температуру газов на выходе из топки. Температура эта должна быть ниже температуры размягчения золы на 50—10о° С для исключения возможности шлакования кипятильного пучка. Для. практически беззольных топлив, т. е. для мазута, газа и древесины, такое ограничение для температуры газов в конце топки отпадает. [c.7]

Если весь процесс охлаждения газов в контактном экономайзере разбить на п участков, то при равном изменении температуры газов на всех участках температура газов в конце первого участка составит [c.142]

При модернизации котлов и увеличении тепловой мощности топочной камеры возникает необходимость установки на стенах топки новых экранных поверхностей, обеспечивающих надлежащее снижение температуры газов в конце топки. При выборе величины экранирования следует учитывать, что с ростом поверхности нагрева экранов на стенах топочной камеры будет изменяться температура газов в конце топки, что в некоторых случаях может повлечь за собой снижение температуры перегретого пара. С другой стороны, недостаточная лучевоспринимающая поверхность нагрева в топке приводит к шлакованию стен, в особенности при камерном способе сжигания твердого топлива недостаточное закрытие экранами стен топочной камеры при сжигании газа и мазута приводит к быстрому разрушению обмуровки топки. При определении расхода топлива в модернизированных котлах необходимо учитывать, что температура уходящих газов в зависимости от температуры питательной воды и расчетной стоимости топлива (для котлов при давлении свыше 30 ат), руб т у. т., должна приниматься по табл. 4-10. Если существующие хвосто- [c.107]

НОЙ регенерацией тепла зависит от начальной температуры (температуры окружающей среды, т. е. температуры перед компрессором) и температуры газа в конце адиабатного расширения. [c.173]

Как было показано в 7-5, зависимость р, V для изотермы имеет более пологий характер, чем для адиабаты (см. рис. 7-8). Отсюда следует, что в индикаторной диаграмме компрессора кривая процесса изотермического сжатия 1-2а (рис. 7-25) идет более полого, чем кривая процесса адиабатного сжатия 1-2Ь. Следовательно, в соответствии с уравнением (7-195) техническая работа цикла компрессора с изотермическим сжатием меньше работы цикла с адиабатным сжатием (площадь 1-2а-3-4-1 меньше площади 1-2Ь-3-4-1). Таким образом, применение изотермического сжатия в компрессоре является энергетически более выгодным. Кроме того, изотермическое сжатие наилучшим образом удовлетворяет и второму упомянутому нами условию — возможно более низкой температуре газа в конце процесса сжатия в случае изотермического сжатия Т = Т . [c.261]

Выражение (10-77) можно преобразовать так, чтобы была видна зависимость 7] от температуры газа в конце его расширения Т . [c.342]

Температура газов в конце топки [c.80]

Температура газов в конце топки, °С 1 270 1 160 1 235 1 070 1 062 [c.18]

Температура газов в конце топки. ... Теплонапряжение топочного объема. . . Тепловая нагрузка радиационной поверхности Пароперегреватель Поверхность нагрева [c.14]

Температура газов в конце топки. ...... [c.25]

Т"щ1 — температура газов в конце камеры горения (предтопка),. которая вначале принимается, а затем проверяется расчетом, °К. [c.163]

Температура газов в конце предтопка, °К [c.198]

Предварительное значение температуры газов в конце предтопка, С [c.200]

Температура газа в конце процесса, °С [c.27]

По температуре газа в конце расширения находим [c.14]

Разница между принятой температурой газов в конце камеры и полученной в результате расчета не превышает [c.248]

Повышение температуры газа при зарядке аккумулятора в режиме п > 1 представляет в некоторых случаях практический интерес также и в отношении пожарной опасности. Очевидно, что если при зарядке аккумулятора жидкостью температура газа в конце режима сжатия станет равной температуре воспламенения масла, в аккумуляторе может быть применен лишь инертный газ. [c.119]

Термический к. п. д. ГТУ со сгоранием топлива при р onst растет с увеличением степени повышения давлений р. Однако с ростом р увеличивается и температура газов в конце сгорания топлива Тз, в результате чего быстро разрушаются лопатки турбин и сопловые аппараты, охлаждение которых затруднительно. Чтобы увеличить к. п. д. газотурбинных установок, частично изменили условия их работы. В установках стали применять регенерацию теплоты, многоступенчатое сжатие воздуха в компрессоре, многоступенчатое сгорание и т. п. Это дало значительный эффект и повысило [в уста-> овках степень совершенства превращения теплоты в работу. [c.285]

С целью получения газа высокого давления применяют многоступенчатое сжатие. В современных порщневых компрессорах степень повышения давления в одной ступени е 4. При более-высоких е (число ступеней сжатия >1) применяют промежуточное охлаждение газа (рис. 9.3, 9.4). Предельное значение е определяется допустимыми температурами газа в конце процесса сжатия исходя из требований предупреждения воспламенения паров смазочного масла в цилиндре компрессора при высоких температурах. [c.122]

Кроме того, переход к многоступенчатым компрессорам с промежуточным охлаждением газа позволяет снизить температуру газа в конце сжатия, что улучшает условия работы комерессора и делает его эксплуатацию более надежной. [c.367]

Параметры температурного поля топки t и р легко могут быть установлены для разнообразных условий сжигания топлива на основании данных о температуре газов в конце топки Го и о расположении ядра пламени Хмакс, в котором достигается максимальная по ходу выгорания факела температура пламени Т макс- [c.189]

В ряде случаев требуется получить в компрессоре высокое значение давления сжатого газа при сравнительно небольшой величине р , т. е. создать компрессор с большим значением отношения давлений pilpi- Если величина Pi/Pi достаточно велика, то даже при достаточно совершенном охлаждении стенок цилиндра температура газа в конце процесса сжатия зачастую получается недопустимо большой. Для того чтобы преодолеть эту трудность, используют так называемые многоступенчатые компрессоры, в которых процесс сжатия осуществляется последовательно в нескольких охлаждаемых цилиндрах (рис. 7-27, /—III), причем важной особенностью этой схемы компрессора является то, что газ, выходящий из одного цилиндра, охлаждается в специальном теплообменнике (холодильнике) и только после этого поступает в следующий цилиндр. Теплообменник с развитыми поверхностями охлаждения обеспечивает несравненно более эффективный отвод тепла, чем водяная рубашка цилиндра компрессора. Эти теплообменники-холодильники позволяют снизить температуру газа после ступени компрессора практически до величины температуры на входе в компрессор Т [c.264]

В табл. 8-1 приведены температуры газов на выходе из топки согласно расчетам некоторых типовых котельных агрегатов при работе на различных видах топлива. Попутно по данным таблицы следует отм етить, что в (ряде ранее запроектированных котлоагрегатов принята чрезмерно высокая температура газов в конце топки. [c.160]

Теплонапряжение топочного объема, Мкал/м -ч. . . Температура газов в конце топки, С....... [c.76]

Тепловая неравномерность определяется неполнотой заполнения топочной камеры факелом. Та1кая неравномерность особенно велвка в больших по размеру топках мощных иотлоалрегатов. Шлакование и другие эксплуатационные факторы могут сильно изменить поле температур газов в конце толки. При этом тепловая неравномерность не остается постоянной во иремени. По этим причинам при проведении наладочных работ всегда приходится организовывать контроль за температурой ме- [c.55]

При рециркуляции газов в низ Гопки температура факела снижается тем самым уменьшается теплЬ-вооприятие радиационной поверхности. При этом растягивается процесс сгорания топлива. В итоге температура газов на выходе из топки повышается, о чем свидетельствуют, например, данные испытаний котла ПК-14р [Л. И] (рис. 4-28,а). Увеличение объема и температуры газов в конце топки приводят к возрастанию тепловосприятия конвективных поверхностей нагрева и, как следствие, повышению температуры пара. [c.131]

На котле ТГМ-94 (500 т/ч,. 137,2 бар, 670/670° С) установлены 30 газомазутных горелок, расположенных в три яруса по фронту. Суммарная их производительность на одном виде топлива составляег 150% от максимального расхода топлива на котел. Таким образом, полная нагрузка котла обеспечивается работой двух ярусов. При работе двух верхних ярусов горелок иа мазуте или двух нижних — на газообразном топливе температура газов на выходе из топки примерно одинакова. Это сближает условия работы промперегрева-теля при сжигании разных видов топлив. Динамическое регулирование температуры пара осуществляется рециркуляцией газов. Подача 10% газов из конвективной шахты с темяературой 380° С, как показывают расчеты, эквивалентна увеличению температуры газов в конце топки на 100° С [Л. 19]. [c.137]

Расчет средней плотности теплового потока и температуры газов в конце предтопка (камеры интенсивного горения) полуоткрытой топки с жидким шлакоудалением для сжигания сушенки бурого назаровского угля в двухкорпусном котле D = 1 600 т/к блока 500 Мет. [c.199]

Особенности технологического процесса, в котором участвуют КУ, накладывают определенные требования на задачу управления ими. Главной из особенностей, отличающих КУ от обычных промышленных котлов, является то, что ведущим регулируемым параметром является не выработка пара, которая определяет расход необходимой энергии топлива, а количество энергии, вносимой потоком отходящих технологических газов и определяющей выработку пара, как реакцию КУ на режим тепловой работы, задаваемый технологическим агрегатом. В обычных топочных котлах управляют расходом топлива и воздуха и добиваются получения таких объема и температуры газов в конце топки, которые позволяют образовать пар необходимого качества и в необходимом количестве. В КУ, необорот, расход и температура газа заданы следует обеспечить выработку пара заданного качества в заданных условиях количество же пара соответствует энергии, отданной рабочему телу (воде) отходящими от теплотехнологических агрегатов газами. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...