Относительная расходная характеристика

Для труб и тоннелей при п = 0,015 и я = 0,017 величина г может быть определена также с помощью относительных расходных характеристик (табл. V.7). Порядок расчета при этом следующий [c.136]

В ходе исследования процессов истечения парогазовых смесей влияния как диаметра канала, так и отношения d/D на относительные расходные характеристики не обнаружено. [c.45]

Переменную глубину h в левой части этого уравнения также можно заменить через относительную расходную характеристику и [c.292]

Горизонтальное дно русла (г о = 0). За независимую переменную величину примем критическую относительную расходную характеристику [c.294]

Обратный уклон дна русла ( о < 0). Относительную расходную характеристику в этом случае вычисляем ло формуле [c.295]

Для данного русла и расхода нормальная глубина потока — постоянная величина, и, следовательно, относительная расходная характеристика X, а также коэффициент / являются функциями глубины потока к. Поэтому [c.297]

Прямой уклон дна русла (io>0). Назовем отношение расходных характеристик по предложению Н. Н. Павловского относительной расходной характеристикой [c.295]

Подставляя это значение Э в уравнение (XV.11) и вводя значение относительной расходной характеристики согласно зависимости (Х1У.48), после некоторых преобразований найдем [c.305]

Вычисляются расходные характеристики /Сз и Кй относительные расходные характеристики Па и Пх по соотношению (8.79) и величина а по соотношению (8.76). [c.129]

Ф (Og) и Ф (П ) — функции Павловского от относительных расходных характеристик П2 и n , которые могут вычисляться по формуле [c.129]

Опытные данные, приведенные в работах [18, 99] для ступеней, отличающихся конфигурацией проточной части и углами выхода лопаток от испытанных ступеней, были пересчитаны по формуле (4.10). Полученные в результате точки, нанесенные на общий график (рис. 4.25), хорошо совпадают с кривыми, рассчитанными по формулам (4.11) и (4.12). Данные для ступеней с сильно различающимися значениями угла (Ра = 133 154°) совпадают достаточно хорошо. Вместе с тем отметим, что правильность предложенных формул экспериментально проверена в узком диапазоне величины 1 = 18-ь19°. Сопоставление данных работы [991 с результатами исследования ступеней 1—4 (см. табл. 4.2), имеющих одинаковый относительный зазор A/dj = 0,05, позволяет сделать вывод о несущественном влиянии зазора на расходные характеристики в диапазоне A/di = 0,021 f-0,05. [c.188]

На рис. 5-9 показаны расходные характеристики насадков с каналами различной относительной длины, к которым подводилась насыщенная вода при вычислении плотностей потока, нанесенных на графиках, учтено влияние длины канала на величину гидравлических потерь. Диаметр каналов составлял 5 мм (кривые J, 2 и 3) и 6 мм (кривая 4). [c.187]

Правило распределения общей нагрузки между котлами с соблюдением. равных относительных приростов расхода топлива, помимо вогнутых расходных характеристик, применимо также [Л. 64] для случаев, когда одна из них вогнутая, а другая прямолинейная или выпуклая, но кривизна последней в сопряженных точках меньше кривизны вогнутой расходной характеристики. В этих случаях также обеспечивается соблюдение необходимого условия для получения минимума суммарного расхода топлива, т. е. не только первая производная суммарного [c.149]

По таблице приложения 12. полученному аиачению относительной расходной характеристики соответствует функция Ф(Пд ) == 0.399. [c.167]

Прямой уклон дна русла (г о>0). Отношение расходных характе рнстик по предложению Н. И. Павловского назовем относительной расходной характеристикой х [c.292]

Подставляя это значение йЭ в уравнение (XIV. 8) и вводя значение относительной расходной характеристики согласно зависимости (XIII. 48), после некоторых преобразований найдем [c.301]

Обратный уклон дна русла (1о<0). Аналогично преобразовывая зависимость (XIII.10), в которой принимаем о с обратным знаком, а также вводя относительную расходную характеристику к по формуле (Х1У.48б), получим следующее уравнение [c.306]

При подборе принимаются радиусы сечения г , г. .....г , затем вычисляются с помощью таблицы приложения 1 в соответствии с заданной относительной глубиной наполнения А площади живого сечения (О = ш7 , гидравлические радиусы R — R r, определяются значения скоростной характеристики Wjp по формуле (V.17) и расходной характеристики Ктр = aWjp. Последнее сравнивается с расчетным значением Ко — Если значения окажутся между значениями Ктр у i [c.136]

На рис. 3.1 в качестве примера приведены расходные характеристики для газоводяной смеси, полученные при начальном давлении. Pi = 80 кгс1см , различной степени недогрева воды до насыщения и холодной воды. Кривые построены для канала с относительной длиной ltd = 8 при изменении объемного газо-содержания на входе в канал р1 от О до 100%. Из рисунка видно, что по мере увеличения объемного газосодержания массовые расходы убывают и достигают минимального значения при р=100%- При фиксированном значении Pi расходы возрастают с увеличением недогрева воды до насыщения и достигают максимального значения для случая истечения смеси газа с холодной водой и минимального значения для случая истечения смеси насыщенной воды с воз духом [c.37]

Для выяснения степени влияния диаметра на относительные массовые расходы выполнен эксперимент на каналах, диаметр которых менялся от 5 до 25 мм, яо выдерживалось постоянным отношение Ijd. На рис. 3.5 представлены экспериментальные массовые расходные характеристики истечения насыщенной и недогретой до насыщения воды через канал с отношением //й =0,5 при различных диаметрах. Анализ показывает, что с увеличением диаметра канала относительные массовые расходы убывают. Максимальное расхождение наблюдается в диапазоне начальных параметров, соответствующих области давлений 75—100 кгс/сж . Так, относительный массовый расход через канал d=25 мм при начальном давлении 75 кгс1см , почти в два раза меньше, чем для случая истечения через канал d= S мм. С увеличением давления свыше 100 kz I m разность в расходах убывает. Так как в опытах диаметр подводящего патрубка к каналу истечения не менялся [c.42]

Смесь горячей воды с газом. Ранее было показано, что режим истечения нагретой воды зависит как от начальных параметров, так и от относительной длины канала. Опытным путем установлено, что при lld>S A при степени недогрева воды до насыщения от О до 20° С процесс истечения критический и близок к термодинамически равновесному. С уменьшением относительной длины канала (lld<8) кризис течения сохраняется вплоть до //d = 0,5 (при р1>75 кгс/сж ), однако в вьрходном сечении процесс фазовых переходов не завершается. Метаста-бильное состояние потока не позволяет применить для расчета известные термодинамические зависимости. Экспериментально установлено, что присутствие воздуха в смеси ослабляет влияние длины канала на расходные характеристики, а критический режим истечения в исследованном диапазоне параметров устанавливается при любой степени недогрева воды до состояния насыщения, если объемное содержание газовой компоненты в омеси более 10%. Оказалось, что при построении расчетной модели истечения парогазоводяной смеси применимы те же граничные условия, что и при истече- [c.59]

ПО определению расходных характеристик круглых сходящихся сопел при протекании испаряющейся жидкости [41 было обнаружено, что критическое отношение давлений жидкостно-парового потока неоднозначно. После установления кризисного состояния давление в выходном сечении суживающихся сопел, оставаясь выше давления во внешнем пространстве, убывает с уменьшением противодавления в довольно широком диапазоне отношений PnplPv Критическое давление перестает заметно отзываться на изменение противодавления лишь при Р р/Р, 0,30 0,25. Уровень, на котором происходит стабилизация Pnpi Pi, зависит при прочих равных условиях от абсолютного давления жидкости перед соплом. Таким образом, для потока испаряющейся жидкости характерно наличие зоны кризисных отношений давлений, располагающейся в интервале относительных противодавлений PnJPi примерно от 0,7 и ниже. Такие же свойства обнаруживает жидкостно-паровой поток и при течении в соплах типа Лаваля. Из кривых рис. 2 видно, что в области критических к сверх-критических перепадов давлений (от Р /Р О, до 0,17) давление в горле Pjy с уменьшением противодавления снижается дальнейшее убывание противодавления уже не сказывается на отношении PJP-,. [c.193]

Расходные характеристики ступени при различных режимах приведены на рис. 6, На этом графике по оси ординат отложены величины относительного расхода G = —. Здесь Gonm означает расход при ( ) [c.233]

Линейные характеристики позволяют легко сравнивать различные турбины по их свойствам, для чего, однако, удобнее строить характеристики не в абсолютных координатах, а в относительных, т. е. откладывать величины в долях от некоторых характерных, например, оптимальных или максимальных. Так, на фиг. 17 сравнены расходные характеристики турбин при снижении расхода и нагрузки различные системы и типы разнообразно снижают свой к. п. д. меньше всего пельтоны, почти также капланы и томанны, больше френсисы и больше всего пропеллеры. Например, при снижении нагрузки вдвое от наибольшей расход у капла- [c.264]

Естественно, что в отсутствие упругой составляющей потока кризисные явления не возникают. Однако, судя по формуле, предложенной А. А. Гурченком для расчета расходов через насадки, автор отрицает возможность возникновения кризиса течения и при наличии фазовых превращений в канале. Справедливость такого заключения подтверждается опытами К. С. Полякова [Л. 39] только по отношению к коротким насадкам (относительная длина канала Hd = 0,6). В этих опытах испытывались сходящиеся насадки с профилем, принятым для нормальных сопел расходомеров. Диаметр выходного сечения сопел d = 8, 10 и 12 мм. К соплам подводилась насыщенная вода под давлением от 8 до 15 бар (абс.). Относительные противодавления выдерживались в пределах p p/pi = 0,9 0,25. Автором производились измерения статического давления в потоке на выходе из насадка. Измерения показали, что у всех испытанных сопел и во всем интервале противодавлений давление в выходном сечении струи практически совпадало с внешним. С этим результатом согласуются полученные в опытах расходные характеристики перечисленных сопел — по мере снижения противодавления расход монотонно возрастал и кризиса течения обнаружено не было. [c.172]

Смотреть страницы где упоминается термин Относительная расходная характеристика : [c.125] [c.128] [c.136] [c.163] [c.49] [c.111] [c.115] [c.115] [c.117] [c.341] [c.302] [c.125] [c.129] [c.129] [c.130] [c.131] [c.338] [c.125] [c.27] [c.44] [c.50] [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...