Механические испытания феррита

Лабораторные испытания на образцах-свидетелях или контрольных стыках (механические испытания, испытания на коррозию, металлографические исследования, определение содержания феррита, контроль термообработки сварных соединений). [c.159]

Механическим испытаниям при температуре +20 °С подвергаются контрольные стыковые соединения всех аппаратов на растяжение, изгиб и ударную вязкость. Прн этом предел прочности сварного соединения должен быть не ниже предела прочности соединяемого материала, угол загиба для образцов нз малоуглеродистых и аустенитных сталей должен быть больше 100°, нз низколегированных и феррито-аустенитных сталей при толщине их до 20 мм — больше 80°, при толщине свыше 20 мм — больше 60°, для легированных сталей при толщине до 20 мм — 50 , при толщине свыше 20 мм — 40°. [c.97]

Ранее указано, что феррит в углеродистой стали является наиболее слабой структурной составляющей. Он первым начинает разрушаться при микроударном воздействии. Преимущественное разрушение феррита при испытании особенно сильно проявляется в сталях, структура которых включает либо ферритную сетку, либо избыточный феррит. Увеличение количества феррита в структуре углеродистой стали приводит к ее интенсивному разрушению при испытании. Разрушение феррита чаще, всего начинается на границах зерен, а иногда и внутри зерна. В случае, когда прочность зерна выше прочности его границ, разрушение развивается сначала по границам, а затем переходит и в зерно. Феррит может обладать различными механическими свойствами в зависимости от содержания растворенных в нем легирующих элементов. Его склонность к упрочнению и разупрочнению зависит от свойств легирующих элементов. [c.126]

Механические свойства, получаемые при испытании на статическое растяжение, являются основными характеристиками, используемыми в расчетах на прочность, а также для определения способности к формоизменению в холодном состоянии. Одна из основных целей применения низколегированных сталей является экономия металла в металлоконструкциях, поэтому очевидно, что такие стали должны обладать повышенными прочностными свойствами, в первую очередь пределом текучести. В настоящее время предел текучести горячекатаных или нормализованных сталей находится в диапазоне 30— 45 кГ(мм , что на 20—45% выше, чем у стали МСт.З. За счет дополнительного легирования и технологических усовершенствований возможно повышение гарантированного уровня предела текучести низколегированных сталей с феррито-перлитной структурой примерно до 50 кГ мм . Дальнейшее повышение этого показателя возможно путем термического упрочнения на базе сор- [c.7]

Отливки из ковкого чугуна (ГОСТ 1215-59), изготовленные из белого чугуна и подвергнутые термической обработке с целью придания им необходимых механических свойств и получения структуры после отжига, состоящей из феррита и перлита в различных соотношениях, и углерода отжига. Механические свойства ковкого чугуна должны соответствовать требованиям табл. 11. Механические свойства определяются испытанием контрольных образцов (форма и размер по ГОСТ 1215-59), отлитых из металла той же плавки и термически обработанные в одинаковых с отливками условиях. [c.113]

Механические свойства феррито-перлитных сталей зависят от структуры и прежде всего от размера зерен феррита. Для установления взаимосвязи между пределом текучести углеродистых и низколегированных сталей (с пределом текучести 230—500 МПа) и величиной зерна использовались результаты испытания многих промышленных плавок, имеющих структуру из равноосных зерен феррита и перлита размером от 5 до 100 мкм. Содержание перлита (бейнита) в с1алях колебалась в пределах 15-30%. [c.211]

Механические свойства феррито-аустенитной стали 0Х18Г8Н2Т в зависимости от температуры испытания на растяжение приведены на рис. 122. [c.189]

При приёмке материала для пружин образцы его должны быть подвергнуты осмотру и испытаниям в соответствии с техническими условиями [33]. Серьёзного внимания заслуживает состояние поверхности заготовок для пружин (проволоки). Она должна быть гладкой, без плен, закатов, раковин, штрихов и других дефектов, видимых глазом. Недопустимо повреждение поверхности заготовок в процессе изготовления пружин [68]. Обезуглероживание поверхностного слоя отрицательно сказывается на механических вoй fвax и особенно на усталостной прочности пружин [58]. Допустимая глубина и степень обезуглероживания заготовок устанавливаются техническими условиями например, по СТ С1-332 Наркомата судостроительной промышленности, 1940, для поставляемой пружинной стали обезуглероженный слой допускается для прутков диаметром до 12 мм--толщиной до 1°/о диаметра, но не толще 0,15 мм на сторону для прутков диаметром более 12 мм — толщиной до 2% диаметра, но не толще 0.2 мм на сторону. Толщина слоя, обезуглеро-женного до чистого феррита, допускается в [c.649]

К- Эделеану [111,82 111,92] указывает, что особенно склонна к коррозионному растрескиванию нержавеющая сталь, содержащая квазимартенсит . В том случае, когда весь аустенит превратился в мартенсит, разность в объемах фаз, а соответственно и механические напряжения, отсутствуют. Сталь в этом случае не подвергается коррозионному растрескиванию [111,82 111,94]. К- Эделеану [111,92] считает, что если превращение аустенита в мартенсит прошло не полностью, то зерна аустенита в углах коррозионной трещины находятся в весьма напряженном состоянии, а это значительно усиливает дальнейшее развитие коррозионного растрескивания. По мнению X. И. Роха [111,97], сталь, содержащая 19% хрома и 7,5% никеля, тем более склонна к коррозионному растрескиванию, чем глубже она после закалки при температуре 1050° С лежит в у-области. Эта же сталь в отожженном состоянии содержит 4% феррита и после холодной обработки не растрескивается в растворе хлористого кальция. По мнению автора, в этом случае феррит, являясь анодом, защищает от разрушения зерна аустенита. Вместе с тем X. И. Роха [111,97] указывает, что уже небольшое количество выделившейся ферритной составляющей может существенным образом изменить напряженное состояние в металле.Это обстоятельство видимо, и является решающим для чувствительности стали к коррозионному растрескиванию. Большинство авторов [111,83 111,92 II1,94 111,69] указывает, что чисто аустенитные стали более склонны к коррозионному растрескиванию, чем ферритные и мартенситные. Однако наличие в структуре стали феррита не всегда обеспечивает полный иммунитет к коррозионному растрескиванию [111,99]. Если же в ее структуре имеется б-фаза, время испытаний до разрушения образца увеличивается [111,82 111,100]. [c.146]

Аналогичные данные получены при кратковременных испытаниях механических свойств при повышенных температурах. Для электрошлакового металла в то ке время характерно небольшое снижение прочностных свойств. На рис. 65 приведены полученные нами данные по влиянию ЭШП на горячую пластичность некоторых нержавеющих сталей, оцененную методом горячего скручивания. Полученные данные, а также производственный опыт показывают, что электрошлаковый металл имеет более высокую горячую пластичность и шире интервал температур удовлетворительной пластичности, что связано с повышением чистоты и гомогенности металла, В частности, в работе [162] было установлено, что иглы феррита в микроструктуре отожженных сталей ЭИ961 [c.221]

Для сравнительной оценки эрозионной стойкости мартенситных сталей испытаниям подвергали различные по составу и свойствам стали. В некоторых исследуемых сталях, имеющих низкое содержание углерода (12X13, 1Х14НД, 14Х17Н2), при металлографическом исследовании был обнаружен структурно-свободный феррит в количестве примерно 10%. Участки хромистого феррита располагались равномерно по всему полю шлифа. По границам этих участков наблюдались скопления карбидов хрома. Наличие в структуре мартенситных сталей хромистого феррита отрицательно сказывается на их механических свойствах и эрозионной стойкости. Поэтому для получения при испытаниях сравнимых результатов обращали внимание на содержание в сталях углерода и хрома, а также других легирующих элементов, чтобы не было недопустимых отклонений по химическому составу. [c.191]

В связи с целями настоящего исследования материалы, выбранные для проведения испытаний, относятся как к первой, так и ко второй указанной группе. Это малоуглеродистые низколегированные стали феррито-перлитного класса — 10ГН2МФА и 15Г2АФДпс, среднеуглеродистая сталь мартенситпого класса — сталь 45 в высокопрочном состоянии и армко-железо с ферритной структурой. Состав и механические свойства материалов исследования приведены в табл. 38. [c.311]

На рис. 4.17 приведены результаты влияния предварительного циклического нагружения на комплекс механических свойств низколегированной нормализованной стали 16Г2АФ. Эта феррито-перлит-ная сталь с размером зерна феррита 5,6-Ы,6 мкм природно не склонна к деформационному старению. Испытания при повторно-статическом нагружении [96] проводили на гидравлической машине УММ-100 с час- [c.153]

При развитии обратимой отпускной хрупкости, если исключено протекание процессов отпуска, не имеющих отношения к этому виду охрупчивания, не изменяются твердость, предел текучести и другие характеристики механических свойств, получаемь е в результате обычных статических испытаний при комнатной температуре, электрические и магнитные свойства стали, плотность, период Кристаллической решетки феррита и т,д, [1]. Так, даже при весьма сильном охрупчивании (при 510°С в течение 3000 ч после закалки и стабилизирующего отпуска при бБО С продолжительностью 60 ч) стали 15Х2НЗМФА, когда повышение критической температуры хрупкости достигает 120°С (рис. 3, в), не обнаружено статистически значимых изменений таких структурно-чув- [c.17]

Кроме того, испытания проводили при давлении водорода 750 ат при 600° С и продолжительности испытаний 1000 ч. В этих условиях стали 23, 25 и 28 полностью обезуглеродились в их микроструктуре, состоящей из феррита, наблюдается нарушение сплошности по границам зерен. Механические свойства этих сталей резко снизились временное сопротивление этих сталей составляет [c.65]

Используя нагрев при прокатке, можно значительно повысить механические свойства сортового проката из низкоуглеродистых и низколегированных сталей применением высокотемпературной термомеханической обработки (В. Т. М. О.). Для этого горячее деформирование заканчивают при температурах, близких к критической точке, далее проводят закалку на мартенсит (в низкоуглеродистых сталях образуются структуры феррито-цементит-ного типа). При В. Т. М. О. могут быть получены высокие механические свойства. Так, пруток диаметром 19 мм из стали 45 после охлаждения с температуры 900° С (температура выхода из последней клети прокатного стана) водой и отпуска при 300° С имеет предел прочности при растяжении 140—200 кгс/мм (1400— 2000 МН/м ). После термической обработки сортового проката контролируют твердость на прессе Бринелля, качество излома, макро- и микроструктуру, глубину обезуглероженного слоя, механические свойства (испытание на растяжение и удар) и прокаливаемость. [c.210]

Химический состав и механические свойства широкополосных сталей приведены в табл. 1.3.16 и 1.3.17. Сталь повышенной прочности используется для изготовления гнутых и гнуто-сварных профилей для легких строительных конструкций вместо более дорогой и дефицитной стали 09Г2С. Средний диаметр (7-12 мкм) зерна феррита полосы соответствует 9-11-му номерам шкалы ГОСТ 5639-82, при испытаниях образцов типа I по ГОСТ 9454-78 при Г50 = -70...-40 °С. Сталь не разупрочняет-ся при сварке. [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...