Эрозионная стойкость мартенситных сталей

ЭРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ МАРТЕНСИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.191]

Механические свойства и эрозионная стойкость мартенситных сталей [c.193]

Повышение эрозионной стойкости мартенситных сталей после закалки и низкого отпуска не всегда практически оправдано из-за одновременного снижения ударной вязкости и пластичности. Наибольший интерес эти стали представляют после закалки и высокого отпуска, когда наряду с высокими прочностью и пластичностью они обладают достаточной эрозионной стойкостью (см. табл. 68). [c.194]

Проведенные исследования подтверждают, что сопротивление микроударному разрушению сталей перлитного и мартенситного классов определяется главным образом характером структур, получаемых в результате их термической обработки. На эрозионную стойкость этих сталей (после отпуска) влияет количество отдельных структурных составляющих, их дисперсность, форма и характер распределения. Результаты исследования показывают, что структура стали является определяющим фактором при оценке ее эрозионной стойкости. [c.141]

Влияние никеля на эрозионную стойкость перлитных сталей в состоянии нормализации отражает зависимость на рис. 100, а. Сопротивляемость микроударному разрушению этих сталей возрастает с увеличением содержания никеля (табл. 50). При дальнейшем увеличении содержания никеля сталь переходит в мартенситный класс. Исследования показывают, что никелевый мартенсит обладает большей эрозионной стойкостью, чем мартенсит углеродистых сталей. [c.159]

Известно, что никелевые стали мартенситного класса, особенно при низком содержании углерода, обладают более высокими вязкостью и твердостью, чем другие стали этого класса. Положительное влияние никеля на эрозионную стойкость перлитной стали проявляется главным образом после закалки и отпуска. Никель, как и хром, при определенном содержании значительно [c.159]

В том случае, когда при распаде аустенита образуется а-фаза с низким содержанием углерода и недостаточной тетрагонально-стью, сопротивляемость стали микроударному разрушению повышается незначительно. При этом а-фаза близка к ферриту и не обладает достаточной эрозионной стойкостью. Высокая сопротивляемость микроударному разрушению получается в случае, когда а-фаза имеет мартенситный характер. Для этого аустенитная сталь должна содержать достаточное количество углерода при определенном количестве аустенитообразующего элемента. Исследование эрозионной стойкости аустенитных сталей показало, что таким требованиям больше всего отвечают хромомарганцевые стали, содержащие 8—12% Мп 14—16% Сг и 0,2—0,3% С. Стали такого состава сильно упрочняются при микроударном воздействии, причем эффект упрочнения определяется пластической деформацией твердого раствора, образованием упрочняющих фаз при распаде аустенита и упрочнением образовавшегося в микрообъемах мартенсита при его деформировании. [c.216]

При содержании марганца от 10 до 20% образуется е-фаза с гексагональной плотно упакованной решеткой. В этой области высокомарганцевые стали обладают повышенной эрозионной стойкостью. При дальнейшем увеличении содержания марганца могут быть получены твердые растворы у—Fe и у—Мп, однако эрозионная стойкость этих сплавов не повышается. Сопротивление марганцевого аустенита микроударному разрушению, как и никелевого аустенита, в значительной степени зависит от его устойчивости при деформировании микрообъемов. Нестабильный марганцевый аустенит, мартенситная точка которого находится в интервале температур от —20 до —60° С, обладает более высоким сопротивлением микроударному разрушению, чем стабильный аустенит с мартенситной точкой, лежаш,ей ниже —60° С. Измерение поверхностной твердости показало, что твердость поверхностного слоя образцов из хромомарганцевой стали со структурой нестабильного аустенита увеличивается в результате микроударного воздействия на 320—350 единиц НВ по сравнению с исходной твердостью, а образцов сталей, имеющих структуру стабильного аустенита,— всего лишь на 100—150 единиц ЕВ. [c.165]

Исследования показали, что эрозионная стойкость сталей мартенситного класса зависит от содержания углерода и характера легирования, а также от структурных изменений, вызываемых термической обработкой. [c.191]

Исследования показали, что аустенито-мартенситные стали приобретают высокую эрозионную стойкость только после полной 224 [c.224]

Таким образом, аустенито-мартенситные стали в зависимости от вида термической обработки могут иметь низкую или высокую эрозионную стойкость, которая определяется состоянием стали и ее структурными особенностями. [c.226]

Для сравнительной оценки эрозионной стойкости мартенситных сталей испытаниям подвергали различные по составу и свойствам стали. В некоторых исследуемых сталях, имеющих низкое содержание углерода (12X13, 1Х14НД, 14Х17Н2), при металлографическом исследовании был обнаружен структурно-свободный феррит в количестве примерно 10%. Участки хромистого феррита располагались равномерно по всему полю шлифа. По границам этих участков наблюдались скопления карбидов хрома. Наличие в структуре мартенситных сталей хромистого феррита отрицательно сказывается на их механических свойствах и эрозионной стойкости. Поэтому для получения при испытаниях сравнимых результатов обращали внимание на содержание в сталях углерода и хрома, а также других легирующих элементов, чтобы не было недопустимых отклонений по химическому составу. [c.191]

Высокая способность противостоять эрозионно-усталостному разрущению при микроударных воздействиях. Это свойство в большой степени зависит от природы сплава, его структуры и фазового состава (Л. 4. Наибольшей стойкостью против эрозионного разрушения обладают нержавеющие стали с мартенситной структурой, наименьшей— с ферритной. Эрозионная стойкость сталей с аусте-нитной структурой зависит от природы и свойств аусте-нита и его способности к упрочнению при пластических деформациях. [c.79]

Хромистые наплавленные стали содержали 10, 13, 16 и 28% хрома. Так же как и при испытании хромистых сталей, основным фактором, определяющим эрозионную стойкость хромистого наплавленного металла, является исходная структура. Сплав Х10, имеюш,ий в состоянии наплавки практически чисто мартенситную структуру, обладает высокой эрозионной стойкостью (примерно в 5 раз выше, чем у стали 20Х13НЛ). С появлением в наплавленном металле ферритной фазы стойкость уменьшается. Так, у сплава Х13, имеющего еще сравнительно небольшое количество ферр ита, стойкость в 1,7 раза выше, а у сплава Х16 (феррит с небольшим количеством мартенсита) стойкость примерно равна стойкости стали 20Х13НЛ. Дальнейшее увеличение содержания хрома способствует получению структуры с б-фер-ритом, имеющим очень низкую сопротивляемость микро-ударному воздействию. Потери массы образцов уже через 2 ч испытаний составляют для сплавов Х23—Х28 500—900 мг. К этому необходимо добавить, что наплавленный металл подобного типа имеет очень низкую пластичность. [c.84]

Хромон икелевые аплавленные стали содержали от 12 до 16 /о хрома, от I до 14% никеля и около 0,1% углерода. Исходная структура и эрозионная стойкость исследованных сплавов приведены в табл. 14. Как видно из этих данных, для наплавленного металла справедлива та же зависимость эрозионной стойкости от природы сплава и его исходной структуры, что и для нержавеющих сталей (см. табл. 13). Наибольшей эрозионной стойкостью обладают аплавленные хромоникелевые сплавы с мартенситной структурой, а также мартенситно-аусте-нитные со структурой метастабильного аустенита. [c.84]

Нержавеюш.ие хромоникелевые наплавленные стали обладают высокой эрозионной стойкостью в том случае, если они имеют мартенситную, аустенитно-мартенситную или аустенитную структуру с нестабильным аустенитом, т. е. стали переходного класса. Такая с т(руктура в наплавленном металле обеспечивается при содержании хрома от.12 до 16% и никеля от 4 до 8%. Дополнительное легирование наплавленного металла такого состава аустенитообразующими или ферритообразующими элементами может изменить соотношение между содержанием хрома и никеля. [c.86]

Опытные наплавки некоторыми марками электродов -со стержнем из хромоникелевой стали типа 18—8 1(ЭНТУ-ЗМ, ЦЛ-4, ОЗЛ-8 и др.) 1по азали на ряде ГЭС хорошую эрозионную стойкость. Это подтверждает тот факт, что при некотором снижении содержания хрома и никеля наплавленный металл имеет структуру нестабильного аустенита (или аустеннтно-мартенситную) и поэтому обладает более высокой стойкостью, чем сталь 1Х18Н9Т. [c.88]

Для сталей мартенситного класса с различным содержанием углерода, подвергнутых закалке, характерна та же закономерность, что и для перлитных сталей. Так, потери массы образца стали 12X13, содержащей 0,14% С, после закалки значительно больше потерь массы образца стали Х10С2М, содержащей 0,38% С. Кроме того, положительное влияние на эрозионную стойкость последней оказывают кремний и молибден. Эти данные показывают, что оптимальное содержание углерода в стали, при котором можно получить наибольшее повышение эрозионной стойкости после термической обработки, определяется количеством легирующего элемента и его природой. [c.138]

Полуферритные стали (17% Сг и 0,10% С) без титана склонны к некоторому упрочнению в результате нагрева до высоких температур. При этом повышение твердости сопровождается резким уменьшением ударной вязкости и эрозионной стойкости (рис. 115). Металлографические исследования показывают, что такая закономерность в изменении механических свойств и сопротивляемости микроударному- разрушению вызвана главным образом ростом зерна и образованием мартенситной фазы по его границам. При микроударном разрушении такой структуры выявляются очень слабые участки в поле ферритного зерна, непосредственно примыкаюш,ие к мартенситной составляющей. В этих местах быстро образуются очаги разрушения, вокруг которых концентрируются напряжения. Такие образцы разрушаются при испытании настолько интенсивно, что трудно установить различие в стойкости после отжига при различных высоких температурах. [c.201]

Образцы с наплавками электрода из стали типа 12Х18Н9Т имеют несколько повышенную эрозионную стойкость по сравнению с образцами, изготовленными целиком из этой стали. Однако эрозионная стойкость наплавок из хромоникелевых сталей аустенитного класса оказывается значительно ниже стойкости наплавок из сталей мартенситного класса, которые в процессе наплавки подкаливаются и приобретают высокую твердость. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...