Углы, определение из частот колебаний

Из формулы (8.326) для фазо-частотной характеристики с учетом кавитации следует, что с приближением частоты колебаний к собственной направление (положительное или отрицательное) резкого изменения фазового угла зависит от выполнения условия устойчивости рассматриваемой системы. Левая часть неравенства (8.32а) входит в числитель второго члена в выражении для фазочастотной характеристики, а знаменатель этого члена, если его приравнять нулю, представляет собой уравнение для определения резонансной частоты колебаний в системе. [c.239]

Из всех возможных методов определения собственных частот многомассовых систем рассмотрим только два метод непосредственного анализа систем дифференциальных уравнений движения и метод матриц переноса. Оба метода поясним на примере трехмассовой динамической модели, состоящей из трех сосредоточенных масс с моментами инерции /2, /з, соединенных упругими элементами, имеющими коэффициенты жесткости l и q (рис. 72). Эта модель может быть использована для анализа крутильных колебаний валов зубчатых механизмов, образующих цепную систему. В последнем случае при определении углов закручивания отдельных элементов надо учитывать передаточные отношения так, как было указано при вычислении [c.243]

Анализ графических построений показывает, что при появляется линейный участок, выходящий из начала координат с углом, равным жесткости муфты С. Этот линейный участок дает линейные колебания с мягкой частотой системы. В этом случае определение точек Л, В и С сохраняется прежним, но дополнительно нужно определить еще координаты точки А-, Они будут (для левого ограничителя) [c.243]

Рассмотрим схему эксперимента, а также, кривые зависимостей динамической податливости и фазового угла от частоты (рис. 4.30). На рисунке указаны размеры образца, изготовленного из материала 3M-ISD-110, значения комплексного модуля приведены на рис. 7.17. Динамические перемещения тела с массой т = 5,355 кг измерялись с помощью акселерометра, колебания возбуждались с помощью удара, создаваемого силовым датчиком. С помощью быстрого преобразования Фурье находится податливость, измеряемая в метрах на ньютон. Из рис. 4.30 можно видеть, что ни k, ни т) нельзя найти ни методом амплитуд, ни методом определения ширины полосы резонанса, при любых значениях частот, включая резонансную. По [c.192]

Стандартный образец № 1 (рис. 5.23) применяют для определения условной чувствительности в миллиметрах, проверки разрешающей способности, погрешности глубиномера дефектоскопа и угла р призмы искателя. Стандартный образец № 1 изготавливают из органического стекла. Коэффициент затухания ультразвуковых колебаний в образце должен быть равен (0,45 + 0,01) см- при частоте (2,5 dz0,2) МГц и температуре (20 5)°С. [c.507]

С целью достижения у рассматриваемых резонаторов более приемлемой температурной зависимости резонансной частоты были получены два решения, которые основаны на предположении, что иа температурную зависимость резонансной частоты отрицательно влияет сильная связь со сдвиговыми колебаниями по грани. Первое решение [ПЗ] исходит из подавления этой связи за счет определенного наклона граней, ограничивающих брусок в направлении длины (рис. 5.14). Во втором случае уменьшение действия связи достигается за счет увеличения угла <р. На рис. 5.15 показано влияние изменения ориентации иа положение точки поворота с учетом отношения ширины к длине пластины (кружки соответствуют измеренным значениям), при этом расчетные значения получены способом, описанным в работе [114]. [c.185]

В [1] предлагается конструкция резонатора для измерения диэлектрических параметров листовых материалов. В донышке резонатора расположена система индикации и возбуждения СВЧ-колебаний, состоящая из двух волноводов, заполненных диэлектриком. В узкой стенке волновода, проходящего через ось резонатора и служащего для возбуждения СВЧ-колебания, имеются две щели длиной 4 мм, а в индикаторном волноводе, расположенном под углом 45° к волноводу возбуждения, одна щель длиной 5 мм. Перемещение поршня резонатора контролируется с точностью 0,01 мм. Для колебаний волны типа Но п на стенках резонатора отсутствует продольная составляющая тока, поэтому небольшой поперечный зазор в 0,1 мм при е = 2,2 не приводит к искажению картины поля. Случайная ошибка при определении не превышает 0,2 % при измерении частоты с точностью 2 МГц и измерении перемещения поршня с точностью 0,01 мм. [c.30]

Это уравнение означает, что сумма амплитуд углов поворота всех дисков на валу при недемпфируеыых свободных колебаниях равна нулю. Отсюда следует, что некоторые из амплитуд будут положительными, а некоторые — отрицательными. На валу имеются сечения, которые при колебаниях находятся в состоянии покоя. Это так называемые узлы. Каждой собственной частоте колебаний, а следовательно, каждой форме колебаний, соответствует вполне определенное количество узлов. Низшему числу собственных колебаний Qi соответствует один узел наиболее высокой частоте Qw i соответствует N—1) узлов таким образом, между каждыми двумя соседними дисками имеется один узел. Наличие узлов, как известно, обусловлено тем фактом, что нет демпфирования. Из условий (6.10а) получаем, что при Q = 0 выполняются все условия, если [c.263]

Переход на современные лопасти из КМ с у = 6—7 вместо Jjj= 3,5—5, как на вертолетах предыдуш их поколений, требует определенного увеличения выноса ВШ, необходимого для сохранения диапазона углов отклонения в плоскости враш еиия. Это, естественно, влечет за собой некоторое возрастание массы втулки НВ. Выносом ВШ достигается изменение частот колебания лопасти в плоскости вращения, что связано с отстройкой от воздушного и земного резонанса. Совмещение ГШ и ВШ в виде карданного узла обеспечивает равномерное нагружение подшипников ГШ на всех релшмах полета вертолета (рис. 2.4.1, б). [c.67]

Изменение в определенно последовательности сил, действующих в двигателе, обусловливает переменный характер крутяи],его момента на коленчатом валу. Крутящий момент, периодически меняющийся по углу поворота вала, возбуждает его колебания, которые в отличие от собственных называются вынужденными. Частота этих колебаний равна частоте изменений крутящего момента или частоте, кратной ей, и пропорциональна числу оборотов коленчатого вала. Возможны случаи, когда при некоторых числах оборотов вала частота собственных колебаний и частота одного из вынужденных колебаний вала совпадают. Такое состояние называется резонансньш, а число оборотов пала, при котором появляется резонанс, — критическим. Крутильные колебания при резонансе сопровождаются значительным увеличением напряжений в элементах коленчатого вала, они усиливают износ механизма отбора мощности и вибрацию двигателя. Работа двигателя при критическом числе оборотов может вызвать поломку коленчатого вала. [c.63]

В основном состоянии X Bi молекула NHg сильно изогнута, так же как и молекула Н2О в своем основном электронном состоянии, в то время как в возбужденном состоянии A i молекула NH2 почти линейна (см. стр. 217). Снова, как и для других дигидридов, из-за сильного электронно-колебательного взаимодействия (эффект Реннера — Теллера) из одного П. -состояния линейной конфигурации возникают два состояния. Благодаря значительному изменению угла при электронном переходе в сиектре наблюдается длинная прогрессия полос с чередующейся интенсивностью для четных и нечетных значений К (так же как и в случае красных полос ВНг и СН2). Разности Д гС для уровней с i = О в верхнем состоянии сначала увеличиваются и только к концу прогрессии начинают уменьшаться. Дублетная структура электронного перехода обнаруживается в незначительном расщеплении почти всех линий (фиг. 95). Так же как и для красных полос ВН2 и СНг, момент перехода для рассматриваемой системы NH2 перпендикулярен плоскости молекулы (полосы типа С). Джонс и Рамсей [638а] проанализировали ряд горячих полос в спектре NH2 с целью определения значения частоты деформациоипого колебания V2 в основном состоянии. Вращательные и колебательные постоянные NH2 приведены в табл. 62. [c.504]

G. Herrmann и А. Е. Armenakas [2.1021 (1960), исходя из принципа Гамильтона—Остроградского, вывели пять уравнений движения упругой однородной пластины при конечных прогибах ее срединной поверхности и граничные условия в рамках теории типа Тимошенко. Затем они рассмотрели пластину под действием начальных напряжений с учетом поперечного сдвига и инерции вращения и получили линеаризованные уравнения движения относительно точки срединной поверхности и двух углов сдвига в ортогональных плоскостях. Решение этих уравнений продемонстрировано на задачах определения частоты колебаний при равномерном начальном сжатии, изгибающем моменте, поперечной сдвигающей силе. [c.167]

Каждой частоте собственных колебаний соответствует определенная форма колебаний, т. е. распределение отклонений масс от положения равновесия. На фиг. 18, а показана одна из форм продольных колебаний стержня с распределенной массой. Амплитуды продольных колебаний а, совершаемых точками стержня вдоль оси х, отложены на фиг. 18 для удобства изображения по оси ординат. Аналогично изображаются и формы крутильных колебаний, причем ординаты фиг. 18 пред- а ставляют углы закрутки отдельных сечений стержня. [c.340]

Вибрационный конвейер в общем виде (фиг. 137) состоит из несущего элемента — трубы или желоба 1, опорных элементов 2, привода-вибратора 3, системы упругих связей 4 и амортизирующих устройств 5. Привод устанавливается, как правило, на трубе (или желобе) под определенным углом а и сообщает ей направленные колебания определенной частоты и амплитуды. Угол установки привода (принимаемый обычно в пределах а = 25-ь35°), как и наклон опорных стоек, задает угол микрополета частицы груза и, следовательно, определяет его направление движения. Под воздействием направленных колебаний, груз, находящийся в трубе, транспортируется в заданном направлении. [c.264]

Если коэфициенты г,(, цри координатах 5 5ь н этом уравнении и коэфициенты из (2,142) подставить в уравнения (2,133), (2,13,5), (2,138) и (2,139), то можно получить частоти девяти нормальных колебаний в плоскости молекулы как функции шести силовых постоянных Оц, а , йх , азз> и и Оъ , (см. 2,253). Обратно, из наблюденных значений частот можно получить численные значения силовых постоянных, а три дополнительных уравнения использовать для их проверки. Одно из них может быть также применено для определения угла а. [c.208]

Двухвальный вибратор (рис. 279, б) состоит из прочного каркаса 5, внутри которого размещены два параллельных вала б на концах валов имеются диски с одинаковыми неуравновешенными грузами 7, установленными попарно под определенным углом друг к другу. Валы, соединенные друг с другом при помощи цилиндрических зубчатых передач 8, получают строго синхронное и синфазное вращение от электродвигателя. При вращении дебалансов возникают центробежные силы Р вертикальные составляющие Р2 этих сил складываются и вызывают колебания конвейера вдоль его вертикальной оси горизонтальные составляющие Рнаправленные в разные стороны, образуют момент, вызывающий крутильные колебания конвейера. Сочетание этих колебаний при определенной частоте и амплитуде обеспечивает транспортирование груза вверх по спирали. [c.395]

В транзисторных умножителях токи гармоник образуются не только вследствие определенного угла отсечки, но и по причине нелинейной емкости коллектора. Особенно выражено это явление на высоких частотах, когда вся емкость контура умножителя состоит из емкости коллектора С . На более низких частотах, когда емкость составляет малую долю общей емкости контура, Б него дополнительно. .включают варикап. УмнЪжение частоты происходит благодаря изменению его параметров (емкости) при изменении напряжения -на нем и поэтому называется параметрическим. Транзистор и лампа превращают мощность постоянного тока в мощность колебаний ВЧ, тогда как варикап преобразует мощность колебаний одной частоты в другую. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...