Щека Расчет

При заданных условиях необходимо определить размеры сечений вала и шатунной шейки, а также назначить размеры прямоугольного сечения щек в зависимости от большего из диаметров по соотношениям h = 1,250 Ь = 0,6/ , после чего провести проверочный расчет на прочность. Принять допускаемые напряжения а] 800 кгс/см . Расчет вести по IV теории прочности. [c.353]

Проверочный расчет ш,еки. В соответствии с условием задачи подбираем размеры сечения щеки такими h = = 1,25D = 1,25 54 = 67,5 68 мм Ь = 0,6/i s41 мм. Переходя к проверке прочности принятого сечения ш,еки, вычислим его геометрические характеристики [c.356]

Соединения с натягом по цилиндрической посадочной поверхности применяют не только для тел вращения, но и для фасонных деталей. К настоящему времени рассмотрены задачи, в которых охватывающая деталь представляет собой пластину с наружным контуром в виде квадрата или эллипса, эксцентрик, щеку коленчатого вала, венец зубчатого колеса с зубьями, звено цепи. При расчете давления между венцом и телом зубчатых колес влиянием зубьев можно пренебрегать и вести расчет по диаметру впадин венца. [c.85]

Поверочный расчет щеки [c.307]

Результаты расчета неразрезного вала с введением влияния несоосности опор по статистическим данным ее измерения на большом числе двигателей привели к следующим параметрам функции плотности нормального распределения номинальных напряжений изгиба в щеке [c.176]

Все блоки как неподвижные, так и подвижные должны иметь минимальный вес. Минимальный вес при конструировании и изготовлении блоков достигается рациональной конструкцией, точным и правильным расчетом и изготовлением деталей без излишних припусков на необработанных поверхностях. Особенно это относится к роликам, щекам и грузозахватным приспособлениям. [c.77]

А. С. Афонина и др., получено решение для вычисления максимального контактного усилия соударения камня о щеку дробилки. Полученные выражения для силы удара можно использовать для расчета динамических напряжений, деформаций в броневых плитах подвижной щеки и в корпусе щеки камнедробилок среднего и крупного типоразмера, аналогичных конструкции дробилок завода Волгоцеммаш (Д-2 и др.). [c.427]

Расчет сдвоенного колена в первом положении при отсутствии набегающих моментов. При обозначениях, принятых на фиг. 34, момент, изгибающий левую щеку в плоскости, перпендикулярной к оси вала, равен [c.168]

Кручение щек и изгиб шатунной шейки при передаче через колено набегающего момента при свободно опертом и достаточно жестком колене незначительны поэтому в данном расчете ими можно пренебречь. [c.170]

У равнение, выведенное нами для расчета многоопорных звеньев, оси которых до деформации — прямые линии, будет в силе и для колена с опорами на разных уровнях, имеющего переломы на опорах. Для этого необходимо, чтобы углы поворота над опорами во время деформации щек кривошипа были одинаковы. Шейка кривошипа симметрично нагружена силой Р, вследствие чего перекоса колена не будет, а потому, не изменяя условия работы [c.95]

В системе, показанной на рис. 1, ось Oj кривошипа 1 жестко связана с инерционным элементом 3, а палец 0 шатуна 2 — с инерционным элементом 4. Пусть задано равномерное вращение кривошипа, а следовательно, относительное движение тел 3 и 4. Их абсолютное движение зависит от сил трения в направляющих 5, сил, передаваемых пружинами (5 и 7, и сил инерции. Следовательно, имеем случай кинематического возбуждения вибрации. Если технологический процесс полностью определен относительным движением тел 3 а 4 (например, когда эти тела представляют собой щеки дробилки, раздавливающие кусок материала), можно говорить о принудительном возбуждении вибрации. Если принять в расчет не абсолютно жесткую характеристику двигателя, вращающего кривошип, и вызванную упомянутыми силами и структурой механизма неравномерность вращения кривошипа, то система станет автономной. [c.230]

Были испытаны два вала первый при напряжениях 5,0 кгс/мм (по расчету на сечение шатунной шейки) и 18,0 кгс/мм (по расчету на сечение наименьшего сопротивления, т. е. по щеке ) второй при напряжениях 7,0 кгс/мм (по шейке) и 22,0 кгс/мм (по щеке). Оба вала разрушились по шейке, по сечению наименьшего сопротивления (рис. 114). Разрушение началось в галтелях коренной и шатунной шеек в местах, прилегающих к наименьшему сечению щеки (рис. 115). Первая трещина образовалась в наиболее нагруженной галтели шатунной шейки. [c.191]

Соединение с жесткой осью. При сравнительно коротких осях Ijd < 2 (тонких проушинах), весьма малых зазорах между щеками проушин и высокой прочности материала оси расчет одинарных и вильчатых проушин проводится по формулам (107). .. (112). Ось рассчитывается, как для случая чистого среза [c.326]

Для сопряжения щеки с шейкой общую неравномерность распределения напряжений можно рассчитывать на основе данных табл. 11 (гл. 11). Результаты расчета приведены в табл. 9. [c.345]

При расчете коленчатых валов нужно учитывать общую неравномерность распределения напряжений и концентрацию напряжений. Коэффициенты Pi и Рг (при изгибе в плоскости колена и в перпендикулярной плоскости) и Рк (при кручении), приведенные в табл. И, 12, характеризуют общую неравномерность, коэффициенты а и к — концентрацию напряжений в сопряжении шейки со щекой [6] (рис. 77). Напряжения в галтельном сопряжении со щекой определяют по формулам [1] [c.474]

Если шарикоподшипники снимали с вала, то их вновь надевают в горячем состоянии. Для этого шарикоподшипники нагревают в масле при температуре 100—120° С и насаживают на коренную шейку до упора в щеку вала. Когда подшипники остынут до температуры 40° С, вал вставляют в картер. С этой целью картер устанавливают на заднюю стенку, а на конец коленчатого вала навертывают технологическую муфту. Подъемным механизмом вал поднимают и заводят в картер так, чтобы задний шарикоподшипник вошел в свое гнездо в стенке картера. Затем на шпильки передней крышки картера надевают прокладку и вставляют крышку с таким расчетом, чтобы передний шарикоподшипник вошел в гнездо крышки, а ее фланец плотно лег на прокладку. В этом положении крышку закрепляют на шпильках гайками, под которые укладывают замковые шайбы. [c.66]

Подбор подшипников качения или расчет подшипников скольжения сателлитов. Выбор места установки подшипников сателлитов (в расточке сателлита или в щеках водила). [c.205]

При расчете предполагается одновременное действие предельных изгибающих и крутящих напряжений. Запас прочности щеки в сечении III рассчитывается для волокна 1 в середине длинной стороны (фиг. 77, э) и для углового волокна 2, в котором приведенное напряжение по гипотезе работы деформации при неизменном объеме равно [c.562]

Пример 70. Проверить прочность двухопорного коленчатого вала (риа 310) при нагружении его силой, приложенной к шатунной шейке перпендикулярно к плоскости колена, если [о] = 1 200 кГ смК При расчете принять,, что опоры сопротивляются скручиванию коренных шеек, но не препятствуют их повороту при изгибе (реактивные усилия в опорах изображены на рис. 310). Сечение шеек—-круглое, й = 2 сж сечение щек — прямоугольное, 1x4 см. [c.315]

Нагрузка от шипов траверсы передается на листы (щеки), усиленные планками (серьгами). Считают, что усилие передается только на серьги, которые проверяют расчетами на разрыв (см. рис. 33,6). [c.75]

В шатунных и коренных шейках опасными местами являются края отверстий для смазки, в щеках — сопряжения их с шейками, вследствие чего при расчете коленчатого вала на усталость запасы прочности определяют именно для этих мест. [c.215]

Сложные напряжения в опасных сечениях шатунной шейки, коренной шейки и щеки коленчатого вала в обоих случаях расчета могут быть определены по второй или третьей теориям прочности [c.172]

При расчете по методу Р. С. Кинасошвили о прочности вала судят по запасам прочности его элементов, определяемым с учетом концентрации напряжений у краев масляных отверстий в шейках, а также в галтелях сопряжения шеек со щеками. Для этого определяются максимальные амплитуды номинальных напряжений в элементах вала. [c.266]

Щека. Произведем расчет двух ш ек наиболее нагруженного четвертого колена. [c.277]

Фиг. 4806. К расчету на прочность щек коленчатого вала.

При расчете щек Ка (теоретический коэффициент концентрации) берется из диаграммы (фиг. 483), дающей значения теоретических коэффициентов [c.468]

Удельное усилие дробления на 1 см поверхности неподвижной щеки (для крепких пород) принимают в расчете на основании опытных данных равным 30—45 кгс/см (с учетом динамики). [c.273]

Запас прочности ги щеки при кручении и коэффициенты е и д определяют по формулам, приведенным в 43. Для приближенных расчетов можно принимать для сечения А — Л у галтелей к, /(е еп) 2. [c.253]

Расчет щеки. Максимальный и минимальный моменты, скручивающие щеку [c.260]

Рассмотрим более общий случай ударного нагружения упругой системы щеки дробилки как наклонной балки на двух опорах ( ижнюю опору правильнее рассматривать как упругую при расчете перемещений точек системы). Схема системы и основные обозначения ясны из рис. 1,а, б. Условие равновесия системы сил, приведенных к оси V, имеет вид [4] [c.80]

Расчет сдвоенного колена производится аналогично изложенному расчету простого колена, только опорные реакции и моменты определяются от нагрузки двух колен и дцполнительно рассчитывается средняя щека. [c.171]

В случае отсутствия огнеупорных порошков последние готовят из битого кирпича соответствующего состава, сначала в щеко-вой дробилке, затем в бегунах типа 1А11 или 1А12 до нужной крупности. В этих же бегунах готовят и огнеупорные составы. При расчете количества бегунов учитывают, что объем загрузки кирпича для размола составляет половину нормального и время размола 15—20 мин. [c.214]

Признаком сильной связанности парциальных кооебаний является близость парциальных частот, полученных для систем с искусственным выделением лишь одного вида деформаций. Расчеты свободных связанных крутильно-изгибно-продольных. колебаний используют а) для оценки необходимости учета связанности определенных видов колебаний б) при исследовании влияния на степень связанности тех параметров системы, определение которых производится с большой погрешностью (жесткости щек в разных направлениях, жесткости опор коленчатого вала). [c.336]

Соединение с маложесткой осью. При //d > 2, малой прочности материала и больших зазорах между проушинами необходимо учитывать изгиб оси и щек вильчатой проушины. По данным работы [13], приведенным также в монографиях [25, 28], несущая способность вильчатых проушин, выполненных из хромансиля и углеродистой стали снижалась на 5... 10%, а алюминиевых—до 20%. На основании этих данных в ориентировочных расчетах несущей способности вильчатых проушин влияние изгиба можно учитывать, уменьшая значения коэффициентов Ксв> ав. Каи, умножив их на [c.326]

При проектировании основные размеры водила выбирают ориентировочно. Толщина йщ и диаметр щеки водила определяются конструк-Щ1ей опоры сателлита. Однако диаметр щеки желательно выбрать из условия < (4)б (рис. 16.13, а), чтобы избежать необходимости разъема щеки для установки центрального зубчатого колеса Ь. Если подшипники сателлитов размещены в щеках, то толщина йщ зависит от ширины подшипника и устройств для его фиксации в осевом направлении (см. рис. 18.16). Если в щеки запрессована ось сателлита диаметром йр (рис. 16.13, а), то толщину щеки выбирают в пределах (0,4— ЧгО,6) о- Длина перемычки / зависит от общей ширины сателлита Ьд и зазоров между ними и щеками водила, назначенных не менее модуля 5щ т. Конфигурацию и размеры перемычки между щеками выбирают с учетом диаметра выступов сателлита (4)д (или наибольшего из его зубчатых венцов) и зазоров между сателлитом и перемычкой 5 т. Обычно придерживаются соотношения размеров /Гщ. Диаметр цапфы 1 водила определяют после расчета на прочность вала водила по формуле (9.2), рис. 16.13, а. Если нагрузка на цапфу 2 сравштельно невелика, то ее диаметр назначают конструктивно по размеру отверстия в свободной щеке, необходимого для монтажа центрального колеса с наружными зубьями. [c.292]

Расчеты коленчатых валов показывают, что наиболее напряжены галтели сопряжения щек с шейками. Запасы прочности в этих местах имеют обычно минимальное значение. На величину коаффицнентоп концентрации напряжений в галтелях существенное влияние оказывают не только относительная величина радиуса галтели, но и ряд других конструктивных параметров вала. [c.257]

При определении коэффициента концентрации напряжений в галтели при изгибе в плоскости колена следует учитывать, что приведенная в начало главы методика дает данные по ка, полученные исходя нз поминальных напряжений в щеке. Поэтому при определении ка для расчета шейки в ячислепные значения ка следует [c.270]

В качестве примера приведем расчет правой щеки (табл. 19). Из таблиц динамического расчета имеем 2тах — 6456 кГ 2тш = 1 24 кГ (с учетом центробежной силы вращающейся части шатуна) Р] ш=408 кГ центробежная сила шатунной шейки Р и = 318 Г центробежная сила неуравновешенной части щеки.. Р пр = 740 кГ центробежная сила противовеса. [c.277]

На основании данных динамического расчета имеем коленчатый вал полноопорный (см. рис. 77, а) с симметричными коленами, но с асимметричным расположением противовесов (см. рис. 102, а) сила инерции противовеса, расположенного на продолжении щеки, Р р = = 13,09 кН реакция на левой опоре от противовеса Р р = —9,75 кН центробежная сила инерции вращающихся масс /Сл = —15,91 кН радиус кривошипа / = 39 мм. С учетом соотношений, приведенных в 51, и анализа существующих двигателей принимаем следующие основные размеры колена вала (см. рис. 102, а и б) 1) коренная шейка — наружный диаметр йк.ш = 50 мм, длина /к.ш= 28 мм 2) шатунная шейка — наружный диаметр .ц, = 48 мм, длина /ш.ш =-28 мм -3) расчетное сечение А — А щеки — ширина Ь =76 мм, толщина А = 18 мм. Материал вала — чугун ВЧ 40-10. [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...