Течение двухфазное волновое

Течение двухфазное волновое 115 [c.385]

Выделяют несколько режимов течения двухфазного потока пузырьковый, снарядный, эмульсионный, дисперсно-кольцевой, дисперсный, а в горизонтальных трубах — еще и поршневой, волновой и расслоенный режимы. Все же главными, основными следует считать пузырьковый, дисперсно-кольцевой и дисперсный режим. Узкий интервал между пузырьковым и дисперсно-кольцевым режимами течения занимают снарядный (пробковый) и эмульсионный режимы. Эта область по сути дела является переходной. [c.159]

Экспериментальное измерение таких параметров волнового течения, как амплитуда, частота, фазовая скорость и длина волн, показало, что эти характеристики меняются в очень широких пределах в зависимости от режима течения двухфазного потока, и в настоящее время не представляется возможным дать надежные рекомендации по расчету этих величин для широкого диапазона режимных параметров. Экспериментальное измерение профиля скорости в тонких пленках позволило установить, что волнообразование мало влияет на средний расход жидкости. [c.220]

Возникновение описанной выше структуры двухфазного потока в зоне ухудшенного теплообмена, по-видимому, можно объяснить следующим образом. В дисперсно-кольцевом режиме течения при волновом течении пристенной жидкой пленки с гребней волн происходит интенсивный срыв жидкости и унос ее в паровое ядро потока. Срыва же и уноса жидкости между гребнями волн нет. Поэтому над гребнями волн концентрация влаги выше, чем в других точках потока. После исчезновения волн и пристенной пленки жидкости такая периодическая структура двухфазного потока сохраняется еще некоторое время, несмотря на наличие градиента концентрации влаги вдоль потока. [c.257]

Рис. 3.39. Коэффициенты автокорреляций (1) и пространственных продольных корреляций (2) при расслоенном двухфазном течении с волновой поверхностью раздела, Рг = 110, ф = 0,8, Я = 5 мм

Следует подчеркнуть, что не все задачи рассмотрены автором с необходимой полнотой. Так, например, вопросам кинетики фазовых переходов уделено недостаточное внимание. Схематично изложены вопросы, связанные с обтеканием деформируемой частицы, ее дроблением, а для множества частиц — с коагуляцией. Не уделено достаточного внимания сверхзвуковым двухфазным течениям и соответственно спонтанной (скачковой) конденсации, влиянию дискретной фазы на волновую структуру потока. [c.7]

Экспериментальные исследования двухфазных пограничных слоев требуют специальных измерительных приборов, позволяющих определять толщины пленок,, характеристики волновых процессов на поверхностях раздела, распределение скоростей и режимы течения в пленках измерять распределение скоростей в парокапельной области слоя, напряжение трения на обтекаемой поверхности. Ниже рассмотрены некоторые методы и приборы, разработанные и используемые в МЭИ. [c.61]

Характерно, что добавка ОДА приводит к ликвидации отрыва, зафиксированного при степени влажности Уо=15% в сечении, расположенном на расстоянии Д2=0,52/д от входа. Полученные ре--зультаты можно объяснить следующим образом. Под влиянием >ОДА стабилизируется двухфазный пограничный слой и, в частности, граница раздела фаз, имеющая в диффузорном, течении ярко выраженную волновую структуру. Увеличение полноты про- филя скорости в пограничном слое при введений i ОДА способствует большей сопротивляемости отрыву. [c.314]

Волны на поверхности пленки влияют не только на устойчивость течения, но и на энергообмен с окружающей средой по аналогии с неподвижной стенкой, покрытой пленкой. Волны могут существенно превышать шероховатость диска и увеличивают среднее касательное усилие, приложенное к поверхности раздела двухфазного пограничного слоя на диске, и способствуют передаче количества движения газу. Волновая структура на границе раздела фаз приводит к деформации профиля скорости в газе п увеличению гидравлического сопротивления диска. В рассматриваемом случае волны на поверхности пленки представляют не что иное, как подвижную шероховатость. Очевидно, волновая структура поверхности пленки приводит также и к увеличению пульсаций составляющих мгновенной скорости и степени турбулентности газа. [c.289]

К настоящему времени в литературе накоплено большое количество разнородной информации о волновом течении вязкой жидкости. Эти материалы необходимы для создания надежных рекомендаций по теплово.Л1у и гидравлическому расчету элементов энергооборудования, работающего на двухфазных потоках. Анализ публикаций по рассматриваемой проблеме позволяет сделать следующие выводы. [c.220]

При свободном стенании пленки наилучшее совпадение с опытными данными дает решение [148]. Теория ламинарно-волнового течения пленки совместно с газовым потоком [112] разработана в меньшей мере, и в настоящее время затруднительно оценить пределы ее применимости для расчета волновых параметров при движении двухфазного потока в трубах. [c.220]

Методы измерения параметров газожидкостных потоков. В двухфазных потоках анализ локальной структуры существенно осложняется. Это связано как с необходимостью усложнения методов измерения таких величин, как локальные скорости фаз и касательные (вязкие) напряжения, которые измеряются и в однофазных потоках, так и с необходимостью развития методов измерения таких величин, как объемное газосодержание, толщины и расходы в пленках, их волновые характеристики, размеры капель и пузырьков, характерных только для двухфазных течений. [c.171]

Формула для волнового числа для двухфазного течения при Re/Ga < < 1,7 выведена с учетом зависимостей для волнового числа при чисто гравитационном стекании пленки. [c.42]

Величина = 9 7Са / /Не может быть использована для характеристики волнового течения пленки жидкости в условиях двухфазного течения. В нее входят не только гидродинамические параметры, такие, как, например, Са, Не (см. (2.1.9)), но и величины, учитывающие физико-химические свойства жидкой пленки. Влияние воздействия газа на волновую пленку жидкости представлено следующей зависимостью числа Ср от Г [c.42]

Рассмотрим двухфазный массообмен при условии, что сопротивление массопередаче остается в пленке жидкости. Влияние газа на массообмен в этом случае учтено касательным напряжением на границе раздела пленки жидкость—газ. Такая постановка задачи при решении уравнений гидродинамики впервые была предложена в линейной [51—53] и нелинейной [56—59, 115] постановках. В этих работах было получено выражение для функции тока для течения волновой пленки жидкости по гладкой поверхности в спутном потоке газа в линейной и нелинейной постановках задачи. Строго говоря, к данной задаче эта функция тока неприменима, так как в ней не учтено наличие шероховатости. Но если учесть тот факт, что процесс массопередачи сосредоточен в тонком слое вблизи свободной поверхности, а отличие течений по гладкой и шероховатой поверхностям наблюдается в слое, примыкающем к стенке, то с большой степенью точности можно использовать формулы для скорости течения около свободной поверхности. [c.74]

II области - грг) наблюдается снарядный режим течения двухфазного потока, а в III области волновой, дисперснокольцевой режим с выходом на чистый пар. [c.165]

Рассмотрим вторую стадию, которую будем схематизировать следующим образом слой толщиной I монодисперсной газовзве-си с каплями, обладающими начальной скоростью (инициированной на первой стадии) в направлении движения волны, находится сзади фронта переднего скачка в газе. Для сравнения с этой схемой, которая будет обозначаться буквой (Ь), рассмотрим также другую схему (а),когда слой газовзвеси, имеющей нулевую начальную скорость Уго = О, находится впереди фронта волны (скачка) в газе. Ниже представлены результаты численного исследования возникающего нестационарного ударно-волнового двухфазного течения. [c.357]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

Разработке моделей двухфазного потока ири различных режимах течения посвящен ряд исследований. В литературе имеется описание такпх режимов течения, как снарядный, пробковый, пенистый, волновой, гребневой, кольцевой, нолукольцевой, пузырьковый и т. д. Одной из проблем является описание режима течения и условий его реализации. Было сделано много попыток классифицировать реншмы течения и получить расчетные соотношения. В последние годы предпринимались усилия для разработки методов классификации, но не было предложено нп одного достаточно удовлетворительного метода. Недостатком большинства методов является то, что они основываются на субъективных визуальных наблюдениях. Количественное описание режимов течения должно базироваться на использовании параметра, не связанного с визуальными наблюдениями при определении режима течения и условий его реализации. Оказалось, что такой параметр, как распределение спектральной илотности пульсаций давления на стенке, вполне подходит для характеристики режима течения. [c.8]

В однофазном потоке границы течения определяются размерами канала. Анализ двухфазного потока осложняется тем, что границы течения определяются не только стенками, но и распределением фаз в пространстве, занимаемом потоком. Кроме того, это распределение п.зменяется в зависимости от скорости потока, свойств жидко-сти, размеров канала, его формы и других факторов. Мнончсство таких распределений и образует совокупность режимов течения. Из литературы известны описания снарядного, пробкового, пенистого, волнового, гребневого, кольцевого, полукольцевого, пузырькового, туманообразного и других течений [2, 24]. [c.9]

Построение теоргтических моделей, адекватных физической реальности, и создание инженерных методов расчета оборудования с учетом особенностей двухфазных течений невозможно без изучения волновой динамики газо- и парожидкостных сред. Особенности проявления волновых свойств зависят как от состояния и структуры самой среды, так и от амплитуды и частоты вносимых в нее возмущений. При этом предметом изучения становятся релаксационные и диссипативные процессы, происходящие в двухфазных средах при распространении в них волны возмущения. Времена протекания этих процессов, их взаимное влияние определяют эволюцию генерируемых волн в нестационарных условиях, скорость их распространения и интенсивность. Как показали многочисленные эксперименты, в газодинамике двухфазных потоков паро-(газо-) капельной структуры определяющим является обмен количеством движения между молекулами несущей газовой среды и каплями жидкости. При рассмотрении быстропротекающих процессов в смесях жидкости с пузырьками пара и газа определяющими являются инерционные свойства жидкости при внутренних радиальных ее движениях, возникающих в результате взаимодействия молекул газа в пузырьках с прилегающими к ним объемами жидкости При добавлении пузырьков газа мало меняется средняя плотность среды при достаточно малых концентрациях пузырьков, но характер изменения давления меняется существенно. [c.32]

Повышение качества оборудования — основной девиз, выдвигаемый 10-м пятилетним планом перед промышленностью. Создание надежно работаюш,его теплообменного оборудования имеет весьма важное значение для развития энергетики и других отраслей народного хозяйства. В эпоху научно-технической революции суш ествуюш ие нормативные материалы быстро устаревают, поэтому важное значение приобретает своевременная публикация новых достижений по рассматриваемому направлению. В конце 1975 г. в Ленинграде созывалось всесоюзное совещание под эгидой Научного совета АН СССР по комплексной проблеме Теплофизика , на котором проводилось комплексное обсуждение ряда вопросов теплообмена и гидродинамики двухфазных потоков применительно к парогенераторостроению. Особое внимание было уделено выяснению особенностей теплообмена при кипении и конденсации в условиях длительной эксплуатации энергетического оборудования, когда на теплоотдающей поверхности появляется накипеобразование, а также анализу таких специфических вопросов, как влияние примесей на зародышеобразование при кипении, внутренняя нестационарность при движении двухфазных потоков, волновое течение тонких слоев жидкости и т. п. В связи с этим возникает ряд новых научных проблем, в первую очередь сопредельных, решение которых становится обязательным. [c.3]

В настоящее время представляется затруднительным оценить пределы применимости теории А. А. Точигина для расчета волновых параметров при движении двухфазного потока в трубах. Однако проведенное в работе [127] сопоставление расчетных значений а, с я (рис. 2) дает неплохое согласование с некоторыми опытными данными [57, 84, 208] по течению воздухо-водяного потока в вертикальных трубах. [c.190]

В настоящей главе, применяя теории волнового движения жидкости и длины пути перемешивания, псследуем гидродинамику двухфазных потоков с разделом фаз, т. е. раздельного и кольцевого осесимметрического течения. [c.72]

В книге впервые рассмотрены теоретические вопросы переноса количества движения вещества и энергии в двухфазных системах с неизвестной свободной границей (пленочное и струйное течения) применительно к химической технологии. Приведены оригиналы1ые результаты теоретических расчетов массообмена в ВОЛНОВОЙ пленке жидкости и показаны причины высокой интенсивности процессов В наиболее перспективных высокопроизводительных массообменных аппаратах. [c.2]

В двухфазном потоке измерения выполнялись при различных значениях истинного газосодержания и критерия Рг. Причем опытами охватывались течения с гладкой и волновой поверхностью раздела. На рис. 3.38 приведены автокорреляционные функции пульсаций продольной составляющей скорости и взаимокорреляционные кривые на различных расстояниях от стенки при гладкой поверхности, а на рис. 3.39 — те же характеристики при волновой поверхности раздела. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...