Штриховые Характеристика

Метр-компаратор — Характеристика 9 Метры штриховые — Характеристика 9 Механизмы—Перегрузка — Предохранители 216 [c.834]

Все характеристики линий наименование, начертание, основное назначение, толщина (относительно основной линии) — а также размеры штрихов в штриховых и штрих-пунктирных линиях и расстояний между ними приведены в одной таблице. Это создает удобство при пользовании стандартом. [c.15]

Поршень год нагрузкой не будет перемещаться в том случае, когда характеристика сбросной трубы расположится как указано на графике штриховой линией. [c.443]

Изменение протяженности вставки практически не затрагивает значения Е/ (см. рис. 5.12). Незначительное воздействие этот размер оказывает также на локальную и среднюю интенсивность теплоотдачи (рис. 5.14). На рис. 5.14 сплошными кривыми показано изменение отношения локального числа Nu вдоль вставки длиной / к аналогичной характеристике Nu° для входного участка такой же длины / бесконечно длинной вставки. Штриховыми кривыми показано изменение отношения соответствующих средних значений Nu, Nu . Отклонение этих кривых от единицы и характеризует влияние параметра / вставки (адиабатичности ее выходной поверхности), наблюдается только в случае / < t/и тем заметнее, чем больше последнее неравенство. Причем проявляется это в замедленном (по сравнению с данными, приведенными на рис. 5.11) снижения теплообмена по мере удаления охладителя от входа в пористый элемент н поэтому наибольшее отклонение в сторону увеличения критерия Нуссельта достигается на выходе вставки при i =1 (крайняя правая точка на кривых). Нужно отметить, что для больших значений параметра Ре (Ре = 100) отмеченный эффект пропадает даже при очень малом значении длины / =0,1. [c.115]

На ЭТИХ же рисунках представлены расчетные распределения температуры проницаемой матрицы Т (сплошные кривые) и охладителя t (штриховые). Использованные в расчетах значения параметров указаны в табл. 6.2. Они определены по характеристикам образцов и параметрам режимов. [c.146]

На рис. 13 приведены механические характеристики п = f (М) двигателей различных типов. Для синхронного двигателя характеристика абсолютно жесткая. Штриховой линией показана полная характеристика асинхронного двигателя. [c.125]

Прежде всего в качестве такой особенности следует отметить значительное количество и разнообразие параметров, характеризующих ЭМУ. Сюда относятся геометрические размеры конструктивных элементов, характеристики электротехнических, магнитных, изоляционных, конструкционных и других материалов, используемых в производстве ЭМУ, обмоточные данные, параметры источников питания. Их общее число, как показывает практика оптимизации таких объектов, в ряде случаев достигает 100—150 [7, 19]. При этом такие параметры, как геометрические размеры, являются непрерывными величинами, другие, например числа полюсов, зубцов, витков, — дискретными, что приводит к нарушению монотонности изменения функции цели и существенно затрудняет поиск ее экстремума. Для примера на рис. 5.13 приведены линии равного уровня времени разгона Гр, выбранного в качестве функции цели при оптимизации асинхронного электродвигателя, построенные с учетом (штриховые линии) и без учета (сплошные линии) дискретного изменения вдела витков в пространстве параметров - отношения наружного диаметра к диа- [c.145]

Параметры на верхней и нижней продольных границах ячейки определяются из решения плоской задачи о взаимодействии двух равномерных сверхзвуковых потоков (см. 9, гл. IV). Потоки начинают взаимодействовать по прямой линии, проходящей через точку с координатами х = хо, г = г,, где / = п и п — i для верхней и нижней границы соответственно. Возможные варианты решения задачи схематически изображены на рис. 14.7. Двойные линии обозначают ударные волны, штриховые — тангенциальные разрывы, пунктирные — границы веера характеристик, сплошная прямая — возможное расположение продольной границы ячейки. Напомним, что на тангенциальном разрыве имеет место разрыв касательной составляющей скорости и произвольный разрыв плотности. Давление на таком разрыве непрерывно. Через тангенциальный разрыв газ не течет. На ударной волне наблюдается разрыв нормальной составляющей скорости, плотности и давления, тангенциальная составляющая скорости непрерывна на таком разрыве. [c.281]

При отсутствии утечек скорость вращения вала гидромотора будет прямо пропорциональна подаче насоса Q (рис. 13.5, а, штриховая линия). Действительная характеристика /г., = / (Q) с учетом утечек будет проходить не через начало координат, а сместится на величину утечек А(2. [c.216]

Для расширения области применения насоса допускается уменьшение (обточка) рабочего колеса (10—20 % его максимального диаметра). Характеристики насоса с уменьшенным рабочим колесом показаны на рис. 11.3 штриховой линией. [c.120]

Туннелирование электронов через диэлектрический слой. Если два обычных проводника или сверхпроводника разделены тонким слоем диэлектрика толщиной 1- 2 нм (рис. 141), то через такой слой под влиянием сторонней ЭДС протекает электрический ток, вольт-амперная характеристика которого совершенно различна для нормальных проводников (сплошная линия) и сверхпроводников (штриховая линия) (рис. 142). По причинам, которые сейчас станут ясными, тонкий слой диэлектрика, разделяющий два проводника, называется туннельным контактом. [c.375]

Логарифмические частотные характеристики замкнутой системы (штриховые кривые 1" и 2" на рис. XI.3) строятся с помош ью специальных номограмм по частотным характеристикам разомкнутой системы. На рис. XI.3 в качестве числового примера приведены логарифмические частотные характеристики разомкнутой системы, структурная схема которой дана на рис. XI. 1, для случая, когда I = 0. Штрих-пунктирные кривые представляют собой приближенные Т амплитудно- и 2 фазочастотные логарифмические характеристики разомкнутой системы, построенные с использованием асимптотических характеристик простых звеньев. Сплошные кривые также представляют собой 1 амплитудно- и 2 фазочастотные характеристики разомкнутой системы, но построенные по расчетным точкам с использованием передаточной функции Т р(5) (Х1.35). [c.311]

Упругая деформация системы может стать такой, что система, оставаясь прочной, будет неспособна выполнять свое назначение. Например, если перемещение конца крыла самолета 5 (рис. 1.1) превысит допустимое значение, аэродинамические характеристики крыла окажутся настолько искаженными, что оно не сможет нормально работать. В дальнейшем, как и на рис. 1.1, форму системы после деформации изображаем штриховыми линиями. [c.5]

Форма предельной огибающей, построенной по этим характеристикам, показана на рис. IX.9 штриховой линией. [c.308]

Как отмечалось в II.7, пока ё<Ев, Р изменяется крайне незначительно и практически можно считать Р = Рд, а на участке ОБ истинную характеристику и характеристику (условную), показанную на рис. XIV. , а штриховой линией, совпадающими. При е > Ев уменьшение Р по сравнению с Р настолько велико, что его можно иногда заметить невооруженным глазом и истинная характеристика (участок ВОу) расположится выше условной. Пока е < е , образец деформируется по всей расчетной длине равномерно, напряженное состояние в нем однородно и е = А///. Если е = Ес, то на образце появляется шейка (см. рис. II.8) при дальнейшем увеличении е по сравнению с Ес деформация увеличится только на длине /ц, — длине шейки (пластическая деформация остальной части образца не изменяется). Поэтому, когда [c.391]

Характеристика комплексной передачи примет вид, показанный на рис. 79 (сплошная линия). Штриховые линии соответствуют работе гидротрансформатора и гидромуфты по отдельности. [c.189]

Для некоторого улучшения к. п. д. на левой ветви характеристики насос выполняется из двух секций (рис. 89). Входная секция / насоса ставится на муфту свободного хода, сопряженную с основной секцией // насоса. Муфту свободного хода обеспечивает возможность вращения первого насоса при отрицательных углах атаки (в большинстве случаев на режимах с малыми передаточными отношениями), что уменьшает потери от угла атаки. Характеристика для конструкции с вращающейся входной секцией насосного колеса на рис. 90 показана штриховой линией. [c.199]

Для исключения резких колебаний при регулировании частичным наполнением ряд авторов [7 8] предлагает конструкцию гидромуфты с дополнительной проточной частью на периферии (на рис. 152, а показано штриховым контуром) или с большим тором и узкой проточной частью. Предложенные конструкции не устраняют перестройки потока и поэтому при совместной работе с рабочей машиной не исключают колебательного процесса. Но вследствие некоторого перемещения характеристик несколько увеличивается глубина регулирования. Действие гидромуфты с дополнительной проточной частью аналогично действию гидромуфты с увеличенным активным диаметром. Суммарный момент гидромуфты с дополнительной проточной частью складывается из моментов основной и дополнительной гидромуфты. Дополнительная проточная часть всегда имеет полное заполнение и, следовательно, плавно изменяющийся момент при S =0-г-1. Основная проточная часть при частичных [c.263]

Характеристика и чувствительность. Основным элементом штрихового отсчетного устройства является шкала. Шкалой называется совокупность штрихов (отметок), расположенных вдоль линии (прямой или кривой), изображающих ряд последовательных чисел, соответствующих в определенном масштабе значениям измеряемой величины. Шкалы наносятся на плоскость или поверхность, называемую циферблатом. Шкалы могут быть подвижными или неподвижными. [c.506]

Рас. 15. Изменение механических характеристик стали Ст.З после МТО при 500 С (сплошные линии) и в состоянии поставки (штриховые) от температуры. [c.47]

Одна из важнейших характеристик радиографических пленок— разрешающая способность, которая характеризуется количеством раздельно различимых штриховых линий одинаковой толщины на длине 1 мм. Мелкозернистые пленки типа РТ-5, РТ-4М имеют более высокую разрешающую способность в отличие от крупнозернистых пленок типа РТ-3, РТ-1 и РТ-2. [c.32]

Моделирование переходных процессов системы А1 вначале было выполнено для наглядности при увеличенной скорости изменения измерительного зазора = 0,05 см/с. Моделирование показало, что t) в измерительной цепи может отличаться от статического давления (0) (штриховая кривая) на десятки процентов (рис. 3, а). На этом рисунке видно, что корректируемые за счет 24 динамические характеристики Р (t) располагаются значительно выше кривой Р2 (0), пересекая ее в точках Sjg = 110 мкм для 24 = 0,01 см и 29 = 150 мкм для = 0,03 см. [c.105]

На рис. 3. 8 штриховой линией показана номинальная механическая характеристика гидравлической турбомуфты ТЛ-32 [c.97]

Физическому смыслу отвечает знак минус перед радикалом. Кривая, определяемая формулой (4. 6), делит второй квадрант на две части, причем при и > О имеют место верхняя часть, где момент определяется разностью скоростей колес по зависимости (4. 4), а также сама кривая, где передаваемый момент пропорционален квадрату скорости турбинного колеса. Для любой точки Аз верхней части второго квадранта можно путем простого построения (на рис. 4. 1 построения показаны тонкими штриховыми линиями) указать соответствующие значения параметров режима (юз, йд, Мз). Для точек А , лежащих непосредственно на кривой, по семейству характеристик можно найти соответствующие значения и Й4. Скорость насосного колеса при этом может быть любой, но обязательно должно быть удовлетворено неравенство [c.126]

Характеристика муфты при скорости насосного колеса, равной —(й, и ее продолжения показаны на рис. 4. 1 жирной штриховой линией. [c.127]

Установим на болтах упругие элементы, снижающие их жесткость в 2,5 раза (Х1Д2 = 1) штриховая линия на рисунке. Сравнительные характеристики соединений приведены ниже [c.436]

В выражение (8.1) за определяющий размер в (8.1) принят радиус R расположения оси вращения вихревой трубы от оси ротора. Поток в камере энергоразделения при этом считался несжимаемым и изотермическим. Характеристики вихревого энергоразделителя d = 15 мм, f=Q,, Т = 0,5, ц = 0,6, 71 = 4. В стационарных условиях при Re rf= (f j p = 6 10 абсолютные эф< кты охлаждения и нагрева составляли М= ЗОК, Д7].= 37 К. Штриховая линия на рис. 8.11 показывает дополнительный подогрев газа при воздействии вторичного инерциального поля на радиусе вращения ротора где размещен дроссель вихревой трубы [c.380]

Все проблемы, связанные с проявлением неустойчивости, устраняются при реализации подачи охладителя в режиме постоянного расхода G = onst. В этом случае в соответствии с (3.73) тепловые характеристики имеют линейный вид и изображаются на рис. 3.18 в виде штриховых прямых 4-6. В таком режиме система транспиращюнного охлаждения [c.72]

Образщ>1 этих характеристик представлены на рис. 6.16. Наклонные штриховые кривые I = onst на рис. 6.16, а устанавливают соответствие между расходом охладителя и перепадом давлений на стенке при фиксированном положении поверхности фазового превращения. В частности, линия / = 1 определяет сопротивление пластины однофазному потоку жидкости при полном испарении последней на внешней поверхности. Анализ характеристик позволяет вывести условие устойчивости. Процесс жидкостного испарительного охлаждения пористой стенки с внешним нагревом устойчив, если рабочая точка находится на возрастающем участке гидродинамической характеристики (при независимом изменении перепада давлений на стенке) dAp/dG > О или на падающем участке тепловой (при независимом изменении плотности внешнего теплового потока) dq/dl < 0. [c.150]

На рис. 10.15 приведены (а — для демпфируемого объекта, б — для гасителя) амплитудно-частотные характеристики рассматриваемой системы с гасителем (см. рис. 10.14,6). Для сравнения на рис. 10.15, а штриховой линией нанесена амплитудно-частотная характеристика объекта (см. рис. 10.14, а). При выбранной настройке присоединение гасителя образует такую результирующую систему с двумя степенями свободы, у которой на частоту возбуждения приходится антирезонанс. При этом частота антирезонанса совпадает также с частотой ре.аднанса исходной системы. [c.288]

Рис. 7.5.1. Изменение характеристик восходящего пароводяпого диспсрс-по-кольцевого потока (у , б, 2) вдоль по трубе (расчет) для условий, которым соответствуют экспериментальные точки 1 и 3 на рис. 7.4.1 р = 0.9 МПа, = 1000 кг/(м2-с),. 11 = 0,27, D = 13,3 мм). Сплошные лппип — па входе (z = 0) вся я пд-кость в ядре ( 3 = О) штриховые ЛИПИН — иа входе вся жидкост , в пленке ( 3 = Ij

Здесь Akh — несущая способность гладкой полосы, ширина которой равна минимальной ширине надрезанной полосы. Выражение, стоящее в правой части формулы (15.13.3), всегда больше единицы, оно называется коэффициентом поддержки. При любом виде надреза несущая способность полосы с концентратором будет больше, чем несущая способность полосы с той же минимальной шириной. Это следует из статического экстремального принципа. Если предположить, что в заштрихованной на рис. 15.13.2 полосе растягивающее напряжение равно пределу текучести, а в остальной части полосы напряжения равны нулю, мы получим некоторое статически возможное напряженное состояние соответствующая нагрузка будет служить оценкой для предельной нагрузки снизу. Что касается поля скоростей для полосы с двумя круговыми вырезами, расчет его оказывается далеко не элементарным. Разделенные пластическо зоной части полосы движутся поступательно вдоль оси, удаляясь одна от другой с относительной скоростью V на граничных характеристиках нормальная составляющая скорости задана и выполнены условия (15.8.16). Эти данные позволяют или строить поле скоростей численно, или же решать задачу аналитически по методу Рима-на, представляя результат в виде некоторых интегралов, содержащих функции Бесселя. Что касается полноты построения решения, этот вопрос остается открытым. Возможность построения поля скоростей доказывает лишь кинематическую допустимость решения, следовательно, формула (15.3.3) дает наверняка верхнюю оценку. Но могут существовать и другие кинематически возможные схемы, например скольжение по прямой тп, показанной на рис. 15.13.1 штриховой линией, которые дадут для Р оценку более низкую, чем оценка (15.13.3). [c.522]

Наклон каждой характеристики этого пучка определяет а(е), а следовательно, деформацию е и скорость V по уравнению (16.11.9). Штриховая прямая тп соответствует фиксированному сечению стержня, в котором можно прикрепить датчик и осцил-лографировать деформацию. На участке пр е = О, в точке р еще п = 0, но на участке рт деформация, а следовательно, и скорость монотонно возрастают, достигая конечного значения в точке т и сохраняя это значение на участке qm. Волны, соответствующие центрированному пучку характеристик, называются волнами Римана. [c.569]

Рис. 1. Схема воздействия характеристик объекта контроля на электрические параметры электроемкостного преобразователя. Корреляционные связи между контролируемыми и информативными параметрами (сплошная линия—сильные, штриховая — слабые)

Рис. 98. Схемы и характеристики в нерезонансном (сплошные линии) и резонансном (штриховые линии) режимах абсолютного (а) и дифференциального (S) преобразователей импе-дансных дефектоскопов

Образование первого максимума объясняется концентрацией энергии рефрагированной волны вблизи каустики наличие последующих максимумов и минимумов — это результат интерференции двух лучей, приходящих в каждую точку на поверхности валка. Для определения параметров закаленного слоя рекомендовано измерять положения первого и второго максимумов амплитудной характеристики рефрагированных в закаленном слое волн, а затем по таблицам, связывающим x taxi и х ,ахг с параметрами закаленного слоя, определять характеристики закаленного слоя Zi и Zii. На рис. 9.10, а приведены зависимости. tmaxi (сплошные линии) и Хтах2 (штрИХОВЫе ЛИНИИ) ОТ Zi ДЛЯ значений Zxi = = 15, 20 и 30 мм при / = 5 МГц излучение и прием под вторым критическим углом. В расчетах глубина активного закаленного слоя (зона I) варьировалась в пределах 1. .. 21 мм с шагом 1 мм. Нижний предел, равный 1 мм, был выбран, исходя из геометрооптических требований (Zj > ki), поскольку соотношения фаз, приходящих в каждую точку на поверхности валка лучей, определяются но ГО-законам. Для одного и того же 2ц с ростом Zi зна- [c.425]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...