Жидкости вязкие изотермические течения

Сформулируем условия, необходимые и достаточные для существования механического подобия, на примере изотермического течения несжимаемой вязкой жидкости. [c.121]

В книге рассматриваются уравнения сохранения только для изотермического течения однородной вязкой жидкости. Эти уравнения выражают классические принципы сохранения массы и количества движения и подробно рассматриваются в учебниках [48, 39, 6]. Для неизотермических течений и для неоднородных многокомпонентных жидких систем необходимы дополнительные уравнения, учитывающие законы сохранения энергии и сохранения отдельных химических веществ. Арис [3] представил подробный вывод основных уравнений с общей точки зрения. [c.38]

Течение газов по щелям и капиллярам. В области нормальных и высоких давлений в газах, как и в жидкостях, возникают вязкое трение и ламинарное или турбулентное течение. Через щелевое уплотнение размером В х h с параллельными стенками при докритическом изотермическом течении массовый рш -ход на единицу периметра, гДм - с) [c.35]

Наряду со стабилизированным течением изучалось течение вязкого сжимаемого газа в каналах при наличии изэнтропического ядра. Расчет потерь полного давления в таких каналах (так же как и в случае изотермического течения несжимаемой жидкости) сводится к определению параметров пограничного слоя в их крайних сечениях. Так, при дозвуковых скоростях, отсутствии теплообмена между стенками канала и газом и равенстве турбулентного и молекулярного чисел Прандтля единице коэффициент потерь в канале с равномерным распределением скорости на входе выражается формулой (А. С. Гиневский, 1956) [c.808]

Гидравлическое сопротивление. Для оценки изменения гидравлического сопротивления проводились отдельно исследования при изотермическом течении вязкой жидкости. В исследованном диапазоне 40 < Re < 2000 опытные значения коэффициентов гидравлического сопротивления при ламинарном течении в гладкой трубе с погрешностью до 6% описывались известным соотношением [c.529]

В частном случае при Ти = Тгр из (9.16) получаем известную формулу изотермического течения вязкой несжимаемой жидкости в трубопроводе [c.323]

В современной гидродинамике для описания турбулентных течений используется гипотеза Рейнольдса о том, что действительное (актуальное) движение определяется уравнениями Навье-Стокса [13]. Применим эти уравнения для случая изотермического трехмерного движения несжимаемой вязкой ньютоновской жидкости. При актуальном движении жидкости, по Рейнольдсу, имеет место линейная суперпозиция осреднен-пых и пульсационных гидродинамических величин [c.37]

В 1-7 рассмотрены условия отрыва турбулентного пограничного слоя от поверхности при диффузорном течении и проанализировано влияние продольного градиента давления на устойчивость вязкого подслоя. Получим предельные формулы для параметров отрыва. Для сечения отрыва двумерного изотермического турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости на непроницаемой стенке можно записать следующие условия [c.89]

Если изотермическое течение происходит в отсутствие массовой силы [F = 0), то при Л1 = О имеем для завихренности 2 ) = <т,2 /Это означает, что вихрь скорости прямо пропорционален вязкому касательному напряжению, если жидкость либо ньютоновская либо вязкоупругая с оператором субстанциональной производной в реологическом уравнении состояния. Линейная связь со и г,, для некоторых изотермических и неизотермнче-ских течений ньютоновских и вязкоупругих жидкостей была отмечена ранее в п. 1.2.3 (рис. 1.1), и. 1.5.1 (рис. 1.14), п. 1.5.2 (рис. 1.18), п. 2.1.1 (рис. 2.1). Если релаксация вязких напряжений отсутствует у - 0), и жидкость нелинейно-вязкопластичная (1.8), то в классе движений (2.57)-(2.59) зависимость т,2 =т,2((у) - дробно-степенная функция [c.76]

В теории конвективного теплообмена (глава X) была показана возможность аналитического решения задач конвективно-тепло-проводного переноса тепла в потоке к поверхности обтекаемых тел. Для решения этих задач, помимо известных начальных условий и условий на границе, необходимо иметь заданное скоростное поле в потоке. Скоростное поле при течении изотермической вязкой среды формируется в результате сложного взаимодействия сил инерции и сил трения при обтекании поверхности тела. Постоянный стабилизированный режим течения устанавливается не сразу для стабилизации потока требуется некоторый путь перемещения среды, обтекающей поверхность тела. На этом пути скоростное поле в поперечном сечении потока зависит от начальных условий входа далее их влияние прекращается, и скоростное поле определяется конфигурацией стенок, ограничивающих канал, и кинематической вязкостью жидкости (регулярный режим течения). Опыт показывает, что независимо от расцре- [c.329]

Численные исследования для каналов с поперечной дискретной шероховатостью также проводились в условиях, идентичных экспериментальным. На рис. 13.33 приведено расчетное распределение модуля вектора вихря при течении вязкой ньютоновской жидкости в продольном сечении канала между двумя соседними выступами накатки. Для удобства дальнейшего анализа исследуемая область в поперечных и продольных направлениях р 1збита на сечения А-К и I-VI. Представленные на рисунке и далее гидродинамические характеристики рассчитаны для случая изотермического течения. [c.572]

Таблицы и графики рабочих характеристик подшипников, приведенные ниже, используют при расчете машин, указанных в табл. 1, за исключением случаев тяжелонагруженных опор (рт>ЮО кгс/см ) и высокоскоростных режимов (у>70 м/с). В случае тяжелонагруженных опор появляются силовые и температурные деформации. При высокоскоростных режимах в смазочном слое зарождается турбулентный характер течения. Указанным режимам (Рт<100 кгс/см 1><70 м/с) работы соответствует ламинарное изотермическое течение вязкой несжимаемой жидкости в зазоре цилиндрического неде-формируемого стационарно нагруженного подшипника скольжения (рис. 1). [c.3]

Уравнение Навье - Стокса. Если движение идеальной (невязкой) жидкости описывают уравнения Эйлера или Бернулли (здесь не приводятся), то для вязкой жидкости используют уравнение Навье - Стокса. Запишем его (без вывода) для изотермического течения ( и=соп80 несжимаемой жидкости (р=сопз1) [c.298]

X, = [.t /(1 - Д)] -1-, / 7 1, / ,х° - onst, i = 1,2,3, а для плотности и кинематической вязкости применять значения р = р - /3), V = v(l - / ) , то из (1.23) получим уравнения, совпадающие по форме записи с обычными изотермическими уравнениями Навье-Стокса. Значит, это простое преобразование позволяет на основе имеющихся в литературе решений классических уравнений гидродинамики получать точные решения обобщенных уравнений движения вязкой жидкости. Изложенный подход дает также возможность моделировать течения, подчиняющиеся уравнениям Предводителева-Стокса (1.23), течениями жидкостей, определяемыми классическими уравнениями. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...