Стержневые системы Амплитуды

Рассмотрим модель стержневой системы (рис. 66, б) с дополнительной упругой связью [57]. При достижении колебаниями системы (6.2) определенного уровня амплитуды связь может разорваться. В этом случае параметр уц меняется скачкообразно в зависимости от движения системы и является необратимым. Дополнительную упругую связь в уравнении (6.2) можно определить по методике работы [10] и учитывать коэффициентами уо, /а и /3. Определение функции распределения в этом случае представляет особый интерес при оценке надежности подобных систем. [c.293]

Таким образом, из анализа амплитудно-фазовой характеристики перемещения для характерной точки стержневой системы можно определить резонансную частоту v и выделить амплитуду чистой резонансной формы колебания Урез- Далее, используя метод определения демпфирующих характеристик стержневой системы, изложенный выше, можно рассчитать значения линеаризованных коэффициентов р — внутреннего их — внешнего аэродинамического трения. [c.178]

В конструировании ультразвуковых головок используются особенности распространения высокочастотных ультразвуковых колебаний в стержневых системах, что дает возможность получать перемещение режущих кромок инструмента с желаемой амплитудой, сохраняя жестко закрепленным сам инструмент. [c.344]

При резонансных испытаниях стержневых конструкций определяется резонансная частота колебания и амплитудно-фазовая характеристика динамической податливости в определенном диапазоне частот для некоторой наиболее характерной точки системы. Как правило, выбирается точка, имеющая максимальную амплитуду колебания, чем облегчается измерение и повышается точность определения коэффициентов трения. Для свободного стержня с сосредоточенной массой посередине такой характерной точкой служит точка свободного конца стержня. [c.175]

По описанной выше методике составлены программы расчета на языках Фортран и АКИ-400 для машины <(Минск-32 . Программы позволяют рассчитывать амортизированные стержневые конструкции и машины роторного типа при количестве опор ротора не более четырех. Время расчета амплитуд колебания системы на одной частоте примерно 12 мин. [c.18]

Замена системы дискретных усилий эквивалентной распределенной нагрузкой. В целях упрощения расчетной модели дискретное динамическое воздействие кольцевых участков стержневой структуры на осесимметричные кольцевые участки (диски, оболочки) можно заменить приближенно эквивалентной распределенной нагрузкой. Такой прием широко используют при рассмотрении колебаний дисков с лопатками [10, 11, 15, 18, 34 и др.], это не влечет практически ощутимых погрешностей, если порядок поворотной симметрии стержневого участка достаточно велик. Тогда матрицы ВДЖ и ВДП осесимметричных участков можно определить как линейные операторы, устанавливающие связь -Между комплексными амплитудами волн компонентов распределенных нагрузок и комплексными амплитудами волн компонентов перемещений. Если такие матрицы обозначить П и Н. то переход от распределенного представления к дискретному должен осуществляться в соответствие с выражениями [c.47]

Какому механизму отдать предпочтение в генераторах Гартмана, где резонирующая полость занимает промежуточное положение между указанными граничными системами, — сказать еще трудно. Наши исследования стержневых излучателей и получение более низких частот (чем это следует из релаксационного механизма генерации), хорошо объясняемых с точки зрения резонансной гипотезы, заставляют предполагать, что в газоструйных генераторах скорее имеет место резонансный механизм возбуждения, хотя разрывной характер возмущений указывает на то, что колебания в струе при больших амплитудах не могут быть синусоидальными. [c.20]

Если упругая система угловых колебаний состоит из торсиона 4 с плоскими вертикальными стержнями и внутреннего круглого стержневого торсиона 3, то используют методику расчета, изложенную в работе [36]. Исходными данными для расчета являются Лд и Ар — вертикальная и горизонтальная составляющие амплитуды колебаний бункера — средний радиус движения ГО по спиральному лотку /Пв, /Пн и — массы и моменты инерции верхней части, подвешенной на торсионе, и нижней (реактивной) части. [c.238]

Для вычисления демпфирующих характеристик стержневой системы необходимо в процессе экспериментального исследования онределить резонансную частоту и амплитуду свободного конца стержня при различных формах колебания. Это проще всего сделать путем анализа амплитуднофазовых характеристик системы. Были выбраны такие способы измерения, которые исключают непосредственный контакт колеблющейся си- [c.176]

Динамические явления в роторных системах носят, как правило, линейный характер, чго проявляется, в частности, в пропорциональности амплитуд колебаний с частотой вращения ротора величине его неуравновешенности. В тех случаях, когда проявляются нелинейные эффекты, они имеют в основном тот же характер, что и для большинства механических систем (искажение формы амплитудной кривой, затягивание и срью колебаний при разгоне и выбеге, субгармонические режимы) [30, 41, 51, 84]. Вместе с тем роторные системы имеют и некоторые особенности, обусловленные вращением ротора и увеличением вследствие этого вдвое числа степеней свободы по сравнению с аналогичными стержневыми системами. Ниже рассмотрены особенности вынужденных нелинейных колебаний роторов в случаях, когда вся [c.373]

Па рис. 111.38 и 11139 приведена ависил ость амплитуды смещения от длины верхнего и нижнего учае ков стержневой системы [c.114]

На рис. П1.42 приведены зависимости времени сварки от длииы верхнего и нижнего участков стержневой системы при тех же условиях, что и в экспериментах, результаты которых показаны на рис. 111.38. При /з = Х/2 изменение 1 приводит к резкому возрастанию времени сварки в области /щр, причем при малых давлениях (Рст=1,2 кН) сварка вообще ле происходила. Аналогичная зависимость наблюдается и при 1 = % 2, когда изменяется /3. Так как при 1г = 7.14 амплитуда в зоне контакта У-образпого выст па с [c.116]

Полученные выше результаты важны и для лонимания контакт-ой ультразвуковой сварки пластмасс. Если сравнить данные, при-педенпыс па рис. 1П.38 и 111.39, то очевидно, что амплитуда для стержневой системы /1 = /з = >./2 совпадает с амплитудой для системы /1<Сл/4, / =л/2 и системы /1 = л/2, /з<Сл/4. Тогда эта же ампли-1уда будет иметь место и для системы /1<Сл/4, /з<Сл/4. Последняя комбинация длин участков соответствует случаю контактной ультразвуковой сварки. К ней же относится и сварка системы /1<СЯ/4, /з = Х/2, так как в этом случае волновод находится в непосредственной близости 0 1 зоны сварки. [c.117]

В даухмассиоп резонансной системе такого лотка (ряс. 6) рабочий орган с массой ffij соединяется наклонными под углом ij) стержневыми пружинами с реактивным элементом массой OTj. При возбуждении такой системы рабочий орган и реактивный элемент будут совершать прямолинейные аитифазные колебания в направлении, перпендикулярном стержневым пружинам с амплитудой перемещения А рабочего органа. В общем случае, когда линия соеди- [c.320]

Для этого в реальную волноводную систему (рис. 2, а), состоящую в общем случае из преобразователя 1, концентратора 2 и рабочего звена 3 с излучателем 4, вводится измерительное звено 5 — однородный волновод, выполненный из материала с малыми потерями (например, алюминия, титана или железо-кремниевого сплава с 6% кремния). Волноводная колебательная система нагружена на сопротивление Zн нагрузки. Длина измерительного звена 5 выбирается равной Я5/2, где Я5 — длина волны в материале измерительного звена (с учетом стержневой скорости распространения упругих колебаний). В этом методе фактически определяется величина входного сопротивления в начале рабочего звена, но при резонансном значении параметрой последнего с точйостью до учета потерь в этом звене это сопротивление практически совпадает с сопротивлением 2н. В частности, если звено 3 отсутствует, то входное сопротивление совпадает с величиной 2н. Если известны амплитуды колебательного смещения измерительного стержня (рис. 2,6) тах В ПуЧНОСТИ колебаний, тШ в узле колебаний и на конце измерительного стержня, т. е. в начале рабочего звена, а также расстояние с от конца звена 5 до узла смещения, то активная составляющая нагрузки может быть определена [13] из выражения [c.216]

Для повышения угловой жесткости упругой системы рекомендуется устанавливать дополнительный стержневой торсион 3, который монтируеася внутри торсиона 4. К верхнему фланцу торсиона 4 крепится бункер 1. Два горизонтально расположенных электромагнитных привода 2 создают заданную амплитуду вынужденных угловых колебаний. Нижним фланцем торсион прикреплен через переходные втулки и пружины 5 мембранного типа к реактивной массе. Фланец, изготовленный из магнитомягкой электротехнической стали, выполняет функцию якоря электромагнитного привода 6, который возбуждает колебания бункера в вертикальной плоскости. [c.237]

Параметры эллиптических траекторий бункера регулируются с целью обеспечения требуемого режима и скорости вибротранспортирования. С помощью автотрансформаторов типа ЛАТР регулируются амплитуды горизонтальных и вертикальных колебаний, а фазорегулятор регулирует угол сдвига фазы через 60°. Плавная регулировка сдвига фазы обеспечивается механической частью загрузочного устройства с помощью изменения жесткости упругих элементов и величины сопротивления в системе привода. Жесткость упругих элементов регулируется за счет пролета стержневых пружин привода 3 при перемещении их опор для вертикального привода и изменения числа витков цилиндрических пружин привода 9. [c.408]

Излучатели второго типа основываются на различных физич. эффектах электромеханич. преобразования. Как правило, они линейны, т. е. воспроизводят по форме возбуждающий электрич. сигнал. Большинство излучателей УЗ предназначено для работы на к.-л. одной частоте, поэтому в устройстве излучающих преобразователей обычно используются резонансные колебания механич. системы, что позволяет существенно повысить их эффективность. Преобразователи без излучающей механич. системы, напр, основанные на электрич. разряде в жидкости, применяются редко. В низкочастотном УЗ-вом диапазоне применяются электродинамические излучатели и излучающие магни-тострикционные преобразователи и пьезоэлектрические преобразователи. Элект-родинамич. излучателп используются на самых низких ультразвуковых частотах, а также в диапазоне слышимых частот. Наиболее широкое распространение в низкочастотном диапазоне УЗ получили излучатели магнитострикционного и пьезоэлектрич. типов. Основу магнитострикционных преобразователей составляет сердечник из магнитострикционного материала (никеля, специальных сплавов или ферритов) в форме стержня или кольца. Пьезоэлектрич. излучатели для этого диапазона частот имеют обычно составную стержневую конструкцию в виде пластины из пьезокерамики или пьезоэлектрич. кристалла, зажатой между двумя металлич. блоками. В магнитострикционных и пьезоэлектрич. преобразователях, рассчитанных на звуковые частоты, используются изгибные колебания пластин и стержней или радиальные колебания колец. В среднечастотном диапазоне УЗ применяются почти исключительно пьезоэлектрич. излучатели в виде пластин из пьезокерамики или кристаллов пьезоэлектриков (кварца, дигидрофосфата калия, ниобата лития и др.), совершающих продольные или сдвиговые резонансные колебания по толщине. Кпд пьезоэлектрич. и магнитострикционных преобразователей при излучении в жидкость и твёрдое тело в низкочастотном и среднечастотном диапазонах составляет 50—90%. Интенсивность излучения может достигать нескольких Вт/см у серийных пьезоэлектрич. излучателей и нескольких десятков Вт/см у магнитострикционных излучателей она ограничивается прочностью и нелинейными свойствами материала излучателей. Для увеличения интенсивности и амплитуды колебаний используют УЗ-вые концентраторы. В диапазоне средних УЗ-вых частот концентратор представляет собой фокусирующую систему, чаще всего в виде пьезоэлектрич. преобразователя вогнутой формы, излучающего сходящуюся сферич. или цилиндрич. волну. В фокусе подобных концентраторов достигается интенсивность 10 —10 Вт/см на частотах порядка МГц. В низкочастотном диапазоне используются концентраторы — трансформаторы колебательной скорости в виде резонансных стержней переменного сечения, позволяющие получать амплитуды смещения до 50—80 мкм. [c.14]

Действие ультразвукового Т. основано на изменении резонансных свойств стержневой колебательной системы при механическом контакте её рабочего торца с твёрдым телом. Т. состоит из преобразователя 1 (рис.), волновода 2 с индентором 3 на конце в виде конуса Роквелла или пирамиды Виккерса, генератора 5, возбуждаю-п],его резонансные УЗ-вые колебания в колебательной системе преобразователь — волновод — индентор, и ре-гистрируюпдего устройства 4. Частота колебаний составляет 20—40 кГц, амплитуда колебательных смещений индентора — 1 мкм, добротность колебательной системы — —нескольких сотен. При измерениях индентор прижимается к контролируемой поверхности с постоянной силой до [c.340]

Исследования показали, что варьирование добротностью преобразователей Q/ и диска Qr в указанных в таблице пределах изменяет амплитуду смещения р(г1) на 127о. а настройка стержневых преобразователей на резонансную частоту системы приводит к уменьшению амплитуды радиальных смещений на внешней поверхности обоймы на 257о- [c.166]

Максимальная передача э 1ергии в стержневую систему будет происходить при условии, когда амплитуда па входе системы максимальна. Этому >словию оответствует равенство нулю динамическом силы. [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...