Оболочки Давления критические верхни

Оболочки конические прп внешнем давлении замкнутые — Давления критические верхние 171— 173 — Устойчивость 170— [c.555]

Коэффициент показывает, во сколько раз амплитуда неоднородного критического давления больше верхнего критического однородного давления 7в. Задача по отысканию критического состояния оболочки сведена к нахождению наибольшего собственного значения X бесконечной матрицы А. Собственный вектор С, соответствую-Ш.ИЙ этому Я , позволяет найти прогибы оболочки. Вычисление Я удобно производить методом итераций. [c.233]

Результаты расчетов подобных оболочек при уровнях внешнего давления q, равных 178 и 223, приведены на рис. 45 и 46. На рассмотренном временном интервале в первом случае потери устойчивости не происходит. Увеличение нагрузки на 25% приводит к интенсификации процесса ползучести оболочки и потере устойчивости через 0,36 ч после нагружения. На рис. 46, д—ж показаны эпюры относительных радиальных, окружных напряжений и их интенсивностей в момент времени, близкий к критическому, в некоторых сечениях в теле оболочки. Наиболее напряженные зоны прилегают к верхней поверхности на удалении 0,13 от внутреннего контура. [c.81]

Рассчитывалась оболочка, изображенная на рис. 4.5, на действие внешнего давления. При этом исследовалось влияние начальных несовершенств на- величину верхней критической нафузки. Начальные несовершенства задавались либо в виде четырех канавок вдоль образующих, либо в виде одной кольцевой канавки, расположенной посередине длины оболочки. Глубина канавок в обоих случаях равнялась удвоенному значению толщины оболочки. Ширина их в первом случае составляла 17,45 см, во втором - 15 см. Для оболочки с продольными канавками по профамме ПРИНС найдено 0.68 МПА, а для [c.115]

Подводя ИТОГ сказанному, следует отметить, что задача устойчивости при внешнем или гидростатическом давлении в настоящее время разработана сравнительно меньше, чем задача осевого сжатия. В будущем, вероятно, следует получить более точные решения нелинейной задачи в высших приближениях и с более аккуратным учетом граничных условий и начальных несовершенств. Для этой задачи граничные условия играют более существенную роль, чем при сжатии. Следует также провести серию широких экспериментов на оболочках, изготовленных из упругих материалов, или же на аккуратно изготовленных электролитическим способом оболочках. Для практических же расчетов следует использовать верхнее критическое давление для свободно опертой оболочки, скорректированное данными экспериментов (рис. 8.13). [c.155]

Это верхнее классическое критическое давление для сферической оболочки. [c.291]

Значение коэффициента /х зависит от вида опирания оболочки и для каждого отношения является постоянным (предполагается, что коэффициенты Пуассона не зависят от температуры). Таким образом, по формуле (3.11) определяем верхнее критическое давление с учетом неравномерного распределения температуры по толщине стенки оболочки. [c.93]

V = 0,3), помещенные в стальной кожух и нагруженные внешним давлением. Принимались специальные меры, устраняющие возможность склеивания оболочки с кожухом. Во всех испытаниях потеря устойчивости происходила хлопком с образованием глубоких вмятин, как и при отсутствии кожуха. Однако при ограничении прогибов число вмятин было в 2 раза большим. Критическая нагрузка q превышала верхнюю классическую (7о в 11 — 12 раз, а при исключении зазора между оболочкой и обоймой — в 17 раз, поэтому учет влияния зазора в теоретических исследованиях необходим. Потеря устойчивости наблюдалась в упругой области работы материала. [c.21]

Наименьшая воспринимаемая оболочкой нагрузка при закритической деформации называется нижней критической в отличие от верхней критической нагрузки, при которой происходит потеря устойчивости. Рассмотрим вопрос о величине нижней критической нагрузки для строго выпуклых оболочек, находящихся под внешним давлением. Ввиду того, что воспринимаемая оболочкой нагрузка уменьшается при увеличении деформации, нижняя критическая нагрузка соответствует наибольшей геометрически допустимой деформации. Если эту деформацию обозначить 2h , то нижняя критическая нагрузка / г будет определяться по формуле [c.46]

Замкнутая оболочка при совместном действии внутреннего давления и кручения. Верхние критические нагрузки для оболочек средней длины определяют по графику на рис. 17. Указанные на графике величины вычисляют по [c.152]

В результате решения задачи по методу конечных разностей для случая, когда усеченная оболочка по меньшему основанию защемлена, а по большему — шарнирно оперта, получается следующая формула для верхнего критического давления [1] [c.172]

В практических расчетах можно использовать формулы (195) и (198) для верхнего критического давления при этом следует вводить поправочные коэффициенты, аналогично тому, как это рекомендовалось для цилиндрических оболочек при действии внешнего давления. [c.173]

Верхнее критическое значение внешнего давления для шарнирно опертой замкнутой круговой конической оболочки будет [1 ] [c.175]

Для усеченной оболочки верхнее критическое давление [c.175]

О ВЛИЯНИИ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ НА ЗНАЧЕНИЕ ВЕРХНЕГО КРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ [c.349]

Исследование поведения оболочек с начальными искривлениями имеет большое значение, так как позволяет уяснить истинную картину деформаций реальных конструкций и дать некоторые рекомендации для практических расчетов. Для пластин и стержней начальные неправильности формы и другие возмущающие факторы не вызывают серьезных расхождений между эйлеровым значением критической нагрузки и данными экспериментов. В случае же оболочки начальное искривление проявляет себя совсем иначе и приводит к сильному снижению верхнего критического давления. Есть все основания полагать, что результаты экспериментов объясняются, в основном, влиянием начальных искривлений образцов. [c.323]

По уравнениям (2.7), (2.9) были построены диаграммы нагрузка — прогиб (рис. 2). Были получены три серии кривых соответственно для трех типов волнообразования, принято = = 0,3. Каждая кривая соответствует определенной величине Со и представляет собой огибающую к семейству кривых, построенных для различных значений параметра п , на рисунках штриховыми линиями показаны подобные кривые для оболочки идеальной формы ( ) = 0). Заметим, что для идеальной сферы были найдены различные значения нижнего критического давления, соответствующие трем формам волнообразования. При волнообразовании по первому типу (рис. 2, а) Он = 0,151 при = 8. При волнообразовании по второму типу (рис. 2, б) он = 0,065 при С = 35. И, наконец, для третьего типа волнообразования (рис. 2, в) Он = 0,062 при С = 40. Верхнее критическое давление по линейной теории равно 0,605. [c.329]

Представленные на рисунках диаграммы показывают, насколько сильно начальные искривления снижают верхнюю критическую нагрузку (ей соответствуют наивысшие точки кривых). Так, при Со = 1 (стрела начального искривления равна толщине оболочки) 08 = 0,16 (рис. 2,а), что составляет приблизительно 26% от верхнего давления для идеальной сферы. Нижнее критическое давление оказалось гораздо менее чувствительным к величине начального искривления. Так, при волнообразовании по второму и третьему типам (рис. 2, б, в) предельный случай имеет место при Со = 7 если брать с точностью до третьего знака, то верхнее и нижнее давления ложатся на одну прямую [c.329]

По полученным здесь численным результатам были построены графики зависимости верхнего критического давления от ампли-труды начальных прогибов (рис. 3). Кривые 1, 2 (рис. 3) могут быть использованы для практических расчетов на устойчивость по верхней критической нагрузке сферических оболочек с учетом возможных начальных искривлений. Равновесные формы с волнообразованием по третьему типу (рис. 2, в), очевидно, не реализуются, так как образование их связано с наиболее высокими уровнями энергии [2]. Кроме того, они дают наиболее высокие значения для давления хлопка (кривая 3, рис. 3) и практического интереса не представляют. [c.331]

В пределах допущений теории трехслойных пологих оболочек с легким заполнителем дается точное решение для удлиненных шарнирно опертой и защемленной трехслойных пологих цилиндрических панелей под действием нормального равномерного внешнего давления, приложенного со стороны выпуклости. Исследуется возможность потери устойчивости этих оболочек при больших прогибах для случая симметричной и несимметричной форм изогнутой поверхности. Даны графики и таблицы значений верхней и нижней критических нагрузок в зависимости от параметров кривизны, жесткости заполнителя на сдвиг и геометрических размеров оболочек. [c.280]

Как показывает опыт, критическое давление, определенное методами линейной теории по формулам (23) или (25), в случае коротких оболочек оказывается несколько завышенным (на 20—30%) по сравнению с наблюдаемым. Причины этого расхождения кроются в нелинейных особенностях поведения короткой оболочки. Иначе говоря, короткая цилиндрическая оболочка при внешнем давлении может оказаться устойчивой в малом, но неустойчивой в большом. Формулы (23) и (25) при этом дают только верхнее значение для р р. [c.1063]

Задача об устойчивости сферической оболочки под внешним давлением (как и рассмотренная в предыдущем параграфе задача об устойчивости сжатой цилиндрической оболочки) имеет ту особенность, что в ней резко проявляются свойства нелинейности и нижнее критическое давление лежит существенно ниже верхнего, определяемого формулой (101). [c.1074]

Таким образом, возможности повышения эффективности метода малого параметра, на наш взгляд, далеко не исчерпаны. Большие перспективы здесь открываются, если учесть большое количество глубоких результатов в теории аналитических функций, где устанавливаются их глобальные свойства по коэффициентам ряда Тейлора и возможности автоматизации алгебраических и других выкладок на ЭВМ. Аппроксимации типа (23.26) оказываются весьма полезными и при обработке результатов экспериментов с тонкостенными конструкциями. С их использованием могут быть разработаны прецизионные методы предсказания величины верхнего критического давления оболочки. [c.206]

Алфутов Н. А. О влиянии граничных условий на значение верхнего критического давления цилиндрической оболочки. — В кн.. Расчеты на прочность Вып. 11. М., Машиностроение , 1965, с. 349—365 [c.308]

Точеные оболочки на специальной установке, позволяющей давать боковое давление жидкостью, испытывались В. А. Нагаевым [8.12]. Образцы имели размеры LjR = 0,5 2, h = = 0,5 -Ь 0,8 мм, R — 10,3 см. Материал ст. 20, эллиптичность не превышала 0,05—0,06 мм, разностенность — 0,03 мм. Исследовались три типа граничных условий шарнирное опирание, защемление и опирание (образец с промежуточной диафрагмой). У оболочек с упругим защемлением образовались эллиптические суживающиеся к краям выпучины. При шарнирном опирании выпучины имели прямоугольную форму. При смешанных граничных условиях было смешанным и волнообразование. Критическое давление для шарнирно опертых образцов составляло 73 —90% от верхнего критического давления. Короткие образцы (L/R = 0,7 ч- 2) дают лучшее совпадение с результатами нелинейной теории, длинные же — с линейной теорией. Очень короткие оболочки L/R < 0,7) теряли устойчивость при нагрузке, меньшей нижней критической. Для оболочек с упругим защемлением критическая нагрузка на 20—30% выше нагрузки оболочек с шарнирным опиранием и ниже на 25—43% верхней критической нагрузки защемленной оболочки. В зависимости от длины оболочки соотношение между экспериментальной и теоретической критическими нагрузками изменяется точно так же, как и при шарнирном опирании. С укорочением оболочки расхождение увеличивается. [c.154]

Немногочисленные имеющиеся эксперименты [24.14] показывают, что верхнее критическое давление в эксперименте не достигается. Величина отношения экспериментального критического давления к расчетному в зависимости от точности изготовления оболочек колеблется в пределах 0,25—0,9. Большие значения этого отношения получены при испытаниях тщательно изготовленных оболочек в эксперименте Кренцке [24.14]. [c.297]

Пологие сферические панели (рис. 24.5), как и круговая цилиндрическая оболочка, являются весьма удобной моделью для исследования особенностей нелинейного поведения оболочек. Им посвящена обширная литература. На рис. 24.6 кривой С4 показано верхнее критическое давление, отнесенное к критическому давлению сферической оболочки того же радиуса, полученное Вейничке [24.18] для жестко защемленной по краям панели. Причудливая форма кривой объясняется сложной зависимостью характера волнообразования от геометрии панели. При малых зна - [c.297]

Алфутов Н. А. О зависимости значения верхнего критического давления цилиндрическо оболочки от граничных условий для касательных составляющих перемещений. В сб. Теория оболочек и пластин. Ереван, АН АрмССР, 1964, стр. 193-198. [c.340]

Алфутов Н. А. О влиянии упругого закрепления краев цилиндрической оболочки в осевом направлении на значение верхнего критического давления. В сб. Пробл. устойчивости в строит, механ. М., Стройиздат, [c.340]

Ганиев Н. С. Определение верхней границы критического всестороннего давления короткой цилиндрической оболочки за пределом упругости. Тр. Казанск. хим.-технол. ин-та, 1955, вып. 19—20, стр. 317— 324. [c.354]

Алфутов Н.А. О зависимости значения верхнего критического давления цилиндрических оболочек от граничных условий для касательных составляющих перемещений // Теория оболочек и пластин. — Ереван. — 1964 — С. 19 -198. [c.310]

ДЛЯ деформаций. Существо дела здесь состоит в следующем. Пусть, к примеру, на оболочку типа сферического купола действует постоянное внешнее давление. За счет ползучести прогибы оболочки растут, но скорость этого роста затухает, и этот процесс деформирования до некоторых значений нагрузок будет устойчивым на бесконечном интервале времени по отндшению к малым возмущениям. Верхнйя граница таких нагрузок будет длительной критической нагрузкой. При больших значениях нагрузки несмотря на затухание скоростей деформации за конечное время могут накопиться достаточно большие перемещения, оболочка станет более пологой и произойдет ее прощелкивание. Для таких значений нагрузки становится правомерным определение критического времени в условиях ползучести как времени, когда произойдет смена форм равновесия. [c.253]

Верхнее критическое значение внеи1него /давления для и1Гфиирно опертой замкнутой круговой конической оболочки будет [ [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...