Напряжение графическое определение

Графическое определение всех напряжений указано на круговой диаграмме (рис, 18). [c.46]

Графическое определение величин и направлений главных напряжений для четырех возможных вариантов напряженных состояний элементов, выделенных из балки, показано на рис 72. [c.131]

На рис. 77 произведено графическое определение величин и направления главных напряжений о, и оз в точках 4, 5 к 6. [c.135]

На рис- 3-6,6 показана обработка по методу Ларсона—Миллера результатов испытаний на длительную прочность. Верхний график рис. 3-6,6 используется для определения величины параметра по температуре и известному времени до разрушения. Ход графического определения параметра показан пунктиром и стрелками. Затем по известному параметру и кривой длительной прочности (нижний график на рис. 3-6,6) определяют величину напряжения, вызывающего разрушение при данном параметре (дальнейший ход пунктира и стрелок). [c.78]

Графический способ определения O-i заключается в построении зависимости а—/(, по данным испытания как минимум двух образцов на усталость при разных уровнях напряжения и определении критического напряжения согласно равенству при а — Ок по известному (или экспериментально определенному) значению статической вязкости разрушения и определении далее предела усталости через приведенное напряжение усталости (рис. 8). [c.88]

Графическое определение напряжений (круг Мора) [c.106]

ГРАФИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ Ю7 [c.107]

ГРАФИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ [c.109]

Построение и вычисление мы провели, когда и а и т положительны. При отрицательном значении того или иного из этих напряжений следует изменить его знак в формулах (13.13). Соответственное изменение построений пришлось бы сделать и при графическом определении ai и сТз с помощью круга напряжений. [c.262]

ЧТО точка неустойчивости является такой точкой, в которой наклон истинной диаграммы напряжение — деформация равен истинному напряжению. Графический метод определения положения точки неустойчивости на истинной диаграмме разработан Марином [1, стр. 42—431 и пояснен на рис. 5.3. Максимальная нагрузка соответствует точке А, характеризуемой тем, что величина отрезка СВ равна [c.111]

Графическое определение направления главных напряжений может быть получено и с помощью круга Мора. [c.160]

Главные моменты инерции сечения можно определить также графически, пользуясь кругом Мора (рис. б). Отложив в выбранном масштабе координаты точек D OE = Jxf,, ED =Jx y ) и Dp (OEi = Jy , EiD =Jy x )< строим круг Мора так же, как при графическом определении главных напряжений по заданным вх, " ху и y> ух- [c.119]

Дальнейшие построения аналогичны тем, кото- рые производятся при графическом определении главных напряжений плоского напряженного состояния. Отрезки ОА и ОВ дают соответственно величины /ц и 1 . Направление главных центральных осей показано на рис. 244. [c.113]

Графическое определение стержневых усилий гораздо нагляднее и выразительнее, чем аналитическое, так как дает ясную картину напряженного состояния всей фермы и позволяет легко и удобно анализировать и сопоставлять усилия в отдельных ее стержнях. [c.254]

Фиг. 31. Три варианта графического определения интенсивности напряжений сг,-.

Покажем, как использовать построенную окружность для графического определения нормального и касательного напряжений и [c.51]

ГРАФИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ 129 [c.129]

ГРАФИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ [c.131]

Рис. 245. Типичная кривая усталости в координатах напряжение — число циклов до разрушения (пунктиром показано графическое определение предела усталости)

На рис. 72 произведено графическое определение величин и направлений главных напряжений ах й сГз в точках 4, 5 и 6. [c.108]

Графическое определение значений и направлений главных напряжений для четырех возможных вариантов напряженных состояний элементов, выделенных из балки, показано на рис. 5.16, а—г. Если в одном и том же поперечном сечении балки одновременно действуют максимальный изгибающий момент и максимальная поперечная сила или величины М С1, близкие к максимальным, то в этом сечении производят проверку прочности балки по главным напряжениям. [c.90]

Эпюры напряжений изображены на рис. 5.19. Направления главных напряжений в рассмотренных точках сечения показаны на рис. 5.20. На рис. 5.21 произведено графическое определение [c.92]

Рис. 7-21. Графическое определение симметричных составляющих линей-ных напряжений. Л

Фиг. 490. Графическое определение коэффициентов запаса Пз и пь с учетом коэффициента концентрации напряжений масштабного фактора и фактора поверхности.

Процентное соотношение ампер-витков параллельной и независимой обмоток различно и при напряжении холостого хода составляет 25—40%. Графическое определение соотношения ампер-витков обмоток возбуждения приведено на рис. 142. [c.222]

Пример графического определения напряжений на косой площадке, нормали которой составляют с положительными направлениями осей главных напряжений углы О и аг приведен на рис. 2.4. [c.30]

Как правило, многие конструкции имеют стержни с гибкостью меньше предельной. Разработку современных методов расчета на усталость таких стержней начал Ф. С. Ясинский который предложил приближенные формулы для определения критических напряжений за пределом пропорциональности, проанализировав предварительно обширный экспериментальный материал и построив графические зависимости между ст р и для многих материалов. [c.255]

Наконец, задачу можно решить графически, если при построении силового треугольника аЬс изображать силы Р и Q в определенном масштабе. Тогда, измерив сторону са в том же ////////, масштабе, найдем напряжение силы /7 Г / [c.195]

К. О. Мор (1835—1918) — немецкий ученый в области сопротивления материалов и строительной механики, создатель одной из теорий прочности, графических методов определения напряжений при сложном напряженном состоянии (круг Мора) и т. д. [c.272]

Кривая скорость ползучести — напряжение (фиг. 133, Б) строится по кривым А и служит для определения предельных напряжений ползучести при данной температуре. На фиг. 133, Б показано как пример графическое определение напряжения, вызывающего относительную скорость ползучести 10 мм1мм в час. [c.59]

Предел пропорциональности. Предел пропорциональности (упругости) является максимальным напряжением, при котором после разгрузки образца остаточное изменение формы еще не возникает. Точно определить это значение практически невозможно. Установлены стандартные способь] его нахождения экспериментальным и графическим путями. При экспериментальном определении устанавливают условные пределы упругости при допусках остаточной деформации 0,005 и 0,01% по специальным методикам. При графическом определении необходимо установить значение напряжения, при котором tg уменьшается на 50% своего максимального значения на линейном упругом участке. Для этой операции следует рассчитать [c.233]

Начальные деформации Ео, очевидно, представляют собой те пластические деформации, которые возникли при нагреве и уже были отмечены наклонной штриховкой на эпюре деформаций (рис. 26.2, а). На эпюре остаточных деформаций (рис. 26.2, в) они показаны кривой af f аДалее для графического определения остаточных деформаций разделяют деформации на Еупр и е аналогично тому, как это делалось при нагреве, и находят положение линии пп при котором сумма растягивающих упругих и сжимающих напряжений будет равна нулю. Именно эти упругие деформация (показаны вертикальной щтриховкой на рис. 26.2, в) являются остаточными. Остаточные напряжения = г Е. [c.501]

На рис. 2 представлен график зависимости Ог=о-г(е) при коэффициенте Пуассона материала диска v=0,3 и показателе степени в функции, описывающей изгиб нижней поверхности керна, р = 7. Здесь же приведено графическое определение размера зерна породы при бурении керна в глинистом рас-твоне плотностью рв=10 кг/м и плотности породы рп— З-Ю кг/м . (При этом опорное давление р=2/3 ро> где Ро — опорное давление без раствора дополнительные сжимающие напряжения в керне от давления раствора рв = =4/Зро=1/2р.) [c.23]

Его определяют одним из следующих методов по диаграмме растяжения, полученной на самопишущем приборе испытательной машины, если масштаб диаграммы обеспечивает соответствие 1 мм ординаты не более 1 кгс1мм (9,81 Мн м ) напряжения образца примеры графического определения нагрузки, соответствующей площадке текучести в зависимости от вида кривой растяжения, показаны на фиг. 11 [c.30]

Принимая вычисленное значение, можно выполнить определение зоны защиты для заданных величин силы тока. Графическое определение показано на рис. 2. Получаем следующие значения /=10 км, 1//=10,3 км, з"=21 км, /=24 км. Сопоставляя значения зоны защиты, вычисленные но кривым распределения плотности тока Ь и потенциала П, обнаругкиваем заметное различие, которое обусловлено поляризацией. Действительное распределение потенциалов может быть найдено суммированием падения напряжения на изоляции (даваемое величинами Е , Е и AF) и электрохимической поляризации. [c.281]

Кривые удлинение — время для реальных сплавов приведены на рис. 140. Для построения графика напряжение — скорость ползучести (рис. 139, Б) используют численные значения скоростей ползучести, полученные по графикам удлинение — время. Кривые напряжение — скорость ползучести позволяюг определить предельные напряжения, вызывающие заданную скорость ползучести при данной температуре. На рис. 139, Б показано, например, графическое определение напряжения, вызывающего при данной температуре испытания относительную скорость ползучести 10 мм мм. час. [c.178]

Рассмотрим элемент, состоящий из цинкового и медного электродов, погруженных в растворы ZnSOi и USO4, соответственно (элемент Даниэля). Пусть внешняя цепь включает переменное сопротивление R, вольтметр V и амперметр А (рис. 4.1). Разность потенциалов (э. д. с.) между цинковым и медным электродами в отсутствие тока близка к 1 В. Если теперь, подобрав соответствующее сопротивление R, обеспечить протекание во внешней цепи небольшого тока, то измеряемая разность потенциалов станет меньше 1 В вследствие поляризации обоих электродов. По мере роста тока напряжение падает. Наконец, при коротком замыкании разность потенциалов между медным и цинковым электродами приближается к нулю. Влияние силы тока в цепи на напряжение элемента Даниэля можно графически изобразить с помощью поляризационной диаграммы, представляющей собой зависимость потенциалов Е медного и цинкового электродов от полного тока I (рис. 4.2). Способ определения этих потенциалов будет пояснен в разделе 4.3. Символами Ezn и Еси обозначены так называемые потенциалы разомкнутого элемента, отвечающие отсутствию тока в цепи. Поляризации цинкового электрода отвечает кривая аЪс, медного — кривая def. При силе тока, равной / , поляризация цинка в вольтах определяется как разность между [c.47]

Следует отметить ряд особенностей применения метода голографической интерферометрии для определения остаточных напряжений, связанных с требованиями голографического эксперимента. Прежде всего необходимо создать специальные приспособления для держателей образцов и для травления пленок, исключающие жесткое смещение объекта во время экспозиции и одновременно позволяющие с требуемой точностью убирать и возвращать образцы в исходное положение в оптической схеме. Обычно прямоугольные пластинки приклеивают эпоксидным клеем к металлическим держателям, которые во время полимеризации клея задают необходимое поджатие подложки. Просушенные образцы жестко крепятся в кинематическом устройстве. Такое устройство состоит из двух дисков. Верхний диск имеет запресованные в основание три стальных шара, а нижний — три призматических прорези. Каждый шар касается прорезей в двух точках. Таким образом, верхний диск можно снимать и устанавливать обратно с точностью не менее, чем л/8 (X — длина волны источника излучения). Это дает возможность исключить появление во время перестановок интерференционных полос, характеризующих смещение объекта, а также проводить какую-либо операцию, в частности, травление пленки вне голо-графической установки. [c.117]

В работе /31 / приведены математические выражения для компонент, входящих в формулу (5.6), что дало основание не показывать их в настоящем разделе в силу громоздкости. Однако графическая реализация результатов вычислений в виде зависимости параметра от нагруженности сварного соединения а р, его геометрии и местоположения поры приведена на рис. 5.2. Последние два фактора характеризуются поправочной функцией F, которая находится путем сопоставления упругого решения для тел бесконечных и конечных размеров и для решений в упругой стадии работы при различных положениях поры в швах. В дальнейшем будут приведены расчетые формулы для определения F для единичных дефектов и цепочки пор. При локальном пластическом деформировании металла в окрестности поры параметр уменьшается с увеличением поправочной функции F. В условиях общей текучести (рис. 5.2, б) влияние поправочной функции F на критические напряжения а р незначительно. [c.130]

На рис. 4.6,а,б приведено сопоставление эпюр напряжений полу ченных численно-графическим методом и подсчитанных с использованием соотношений (4.16) — (4.19). Как видно, имеется удовлетворительное соответствие распределений построенных по обеим мего-дикам расчета, что свидетельствчет о приемлемости подхода представления полей линий скольжения в мягких прослойках, работающих в составе толстостенных оболочек, отрезками циклоид. Кроме того, аппроксимация линий скольжения отрезками циклоид позволяет получить достаточно добные д,чя практического пользования аналитические выражения для оценки напряженного состояния и несущей способности толстостенных оболочковых конструкций. Процедура определения величины предельного перепада давлений (р q) ,ax по толщине стенки оболочковых констр кций, ослабленных продольными мягкими прослойками, сводится к определению средних предельных напряжений а р исходя из V словия их статической эквивааентноети напряжениям Gy [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...