Уплотнения Моменты трения

В зависимости от типа уплотнения момент трения в подшипниках определяется по формулам [c.54]

Весьма важное значение имеет конструкция уплотнений направляющих, ходовых винтов, шариковых гаек и подшипников ходового винта. При неудачном исполнении уплотнений момент трения в них может быть причиной низкой точности и даже сбоев яри обработке детали. Фетровые уплотнения шариковой винтовой передачи могут быть причиной моментных ошибок. Недопустим также натяг в гайке и подшипниках, больший, чем требуется для достижения необходимой жесткости. Мероприятия по уменьшению моментной ошибки положительно сказываются и на уменьшении износа ходового винта и повышении общей точности. [c.156]

Потери на трение о воду, или на так называемое дисковое трение, в уплотнениях гидротурбин при сопоставлении конструкций уплотнений определяют расчетным путем. Методика расчета потерь на плоских поверхностях уплотнений основана на аналогии с потерями на трение вращающегося в воде диска, которые приведены Л. Г. Лойцянским в работе [32]. Момент трения для одной стороны такого диска, неровности на поверхности которого не превышают толщины ламинарного подслоя, определяются выражением [c.188]

Контактное уплотнение (рис. 40, S) представляет собой шайбу из синтетических материалов (фторопласты), удерживаемую в канавке наружного кольца подшипника посредством стальной (шайбы и трущуюся о галтель внутреннего кольца подшипника. Все три типа уплотнения, как правило, имеют небольшой момент трения а лабиринтные уплотнения — цаи-меньший момент трения. Другие варианты конструкций уплотняющих устройств представлены на рис. 40, а и. [c.90]

Радиальное уплотнение с острой кромкой манжеты. Устанавливается запрессовкой в цилиндрическую расточку корпуса. Ограниченная поверхность контакта манжеты с валом обусловливает небольшие моменты трения [c.20]

При уплотнении полостей, находящихся под давлением, момент трения и температура в зоне контакта манжеты с валом увеличиваются. Каждому значению давления соответствует максимальная скорость вращения вала, превышение которой приводит к повышенному нагреву вала и манжеты, вследствие чего уплотнение выходит из строя. На рис. 88 приведена номограмма [19], по которой для заданного диаметра уплотняемого [вала d и давления в системе р можно определить максимально допустимую ско- [c.224]

Ширина уплотняющей поверхности I существенно влияет на работу торцового уплотнения. На первый взгляд было бы естественно увеличивать опорную поверхность с целью снижения контактного давления рк- В действительности это дает неудовлетворительный результат по следующим причинам 1) увеличивается конусность торцов за счет неточности изготовления, износа и деформации, что приводит к нелинейному распределению давления в зазоре 2) растет нагрев жидкости в пленке и влияние изменения вязкости вдоль зазора на распределение давления 3) чем больше ширина уплотняющей поверхности, тем больше толщина пленки жидкости, ее изменение с нагрузкой и влияние загрязнения жидкости на износ торцов. Меньше всего параметры щели (высота, момент трения) меняются с нагрузкой и скоростью при узких кольцах, шириной 1—2 мм. Практически в уплотнениях валов малых диаметров (до 50 мм) ширина пояска может выбираться равной 2—3 мм, для средних диаметров (до 100 мм) — 3—4 мм, для больших диаметров — 5—8 мм. Выбор этого размера существенно зависит от свойств материала колец (прочность, пористость, прирабатываемость) и технологических особенностей их изготовления. Указанные значения ширины уплотняющих 166 [c.166]

Классическая гидромеханика, на основе которой получены уравнения гл. V, не может объяснить наблюдаемое в торцовых уплотнениях возникновение несущей способности и существование стабильной жидкостной пленки между гладкими параллельными поверхностями. Это противоречие становится объяснимым при рассмотрении совокупности гидродинамических эффектов, создаваемых множеством поверхностных микронеровностей, перекосом и волнистостью торцов. Рассмотрим последовательно действие этих факторов и их влияние на распределение гидродинамического давления рг, возникновение несущей способности (силы Р, ) и зазора б, на радиальную скорость и напряжение сдвига т. Зная эти параметры, можно определить утечку Q и момент трения М[. [c.169]

Существует предел повышения чистоты, после которого дальнейшее ее повышение сопровождается увеличением трения, обусловленным ухудшением смазки. Испытания показали, что при высокой чистоте обработки вала (V 12) момент трения несколько увеличивается в сравнении с моментом трения при более грубой обработке (у9), что является следствием ухудшения смазки. Кроме того, эти испытания показали, что уплотнение с чистотой обработки поверхности вала, соответствующей высоте неровностей 0,05 мк, потеряло герметичность раньше, чем уплотнение этого же узла с более грубой (порядка 0,3—0,4 мк) чистотой обработки. Минимальное трение для уплотнительных манжет из нитрильной резины соответствует чистоте обработки поверхности 0,5 мк. Наличие неглубоких спиральных канавок (глубиной приблизительно 0,05 мм), образованных на поверхности вала в процессе его обработки (шлифования), может в зависимости от соотношения направления вращения вала и расположения канавок способствовать или препятствовать утечкам жидкости. Если направление канавок таково, что при вращении вала создается гидродинамическая сила, препятствующая проникновению жидкости под кромку, то утечки уменьшаются. [c.545]

Испытания показали, что толщина пленки в уплотнениях разгруженного типа (см. рис. 5.92) колеблется в зависимости от значения коэффициента к, а также от величины перепада давления Ар = р1 — р и числа оборотов вала в пределах 0,75—2 мк, причем с увеличением коэффициента к толщина пленки уменьшается, а момент трения увеличивается. [c.553]

Ширина контактного пояска. Надежность уплотнения в значительной мере зависит от щирины Ь контактного пояска (см. рис. 5.92), причем с уменьщением ширины этого пояска уменьшается как толщина масляной пленки, так и момент трения и температура в месте контакта. Поскольку с уменьшением ширины пояска упрощаются требования к точности и чистоте обработки трущихся поверхностей, а также улучшается их смазка, рекомендуется выбирать малые значения Ь. В практике ширину пояска для диаметров вала до 60—80 мм обычно принимают приблизительно равной 3 ММ] при диаметрах вала 80—100 мм эту ширину доводят до 5—6 мм. При малых диаметрах уплотнительных колец ширина пояска выбирается равной 1,5 мм. Практически ширину Ь контактного пояска зачастую выбирают равной 0,1—0,15 й, где й — диаметр кольца. [c.554]

Момент трения штока в сальнике зависит от типа уплотнения и величины рабочего давления. [c.50]

Для затвора с уплотнением за шаром момент трения может быть выражен формулой, аналогичной формуле (2. 8) [c.54]

Свободный шар при уплотненной плавающей втулке может иметь различный момент трения в зависимости от направления перепада давления на шаре. [c.56]

Хотя кольца из фторопласта-4 могут работать без смазки, однако в тех случаях, когда это возможно с точки зрения совместимости смазки с рабочей средой, желательно в сальник вводить смазку. Это уменьшает момент трения в сальнике и увеличивает срок службы уплотнения. [c.82]

Изображенное на рис. 36 уплотнение с вставной втулкой 1 позволяет монтировать шток 2 сверху корпуса крана, что облегчает сборку. Кроме того, такая конструкция более технологична, так как изготовление канавок для колец в отдельной втулке значительно удобнее, чем в корпусе. Бронзовая опорная шайба 3 позволяет снизить момент трения бурта штока о втулку. Момент трения штока в резиновом кольце определяется по формуле [c.83]

Момент трения в уплотнениях и подшипниках — Мтр. мех составляет небольшую величину. [c.13]

От проворота корпус удерживается рычагом 15, соединенным с весами, показания которых и служат для оценки величины тормозного момента. На фиг. 6 показан гидротормоз, где виден циферблат весов, с помощью которых замеряют величину тормозного момента. Величина моментов трения (см. фиг. 2) в подшипниках 10 и 14 вала и уплотнениях 8 складывается с моментом на роторе и замеряется на весах. [c.13]

Если есть опасения, что жесткость сильфона на скручивание, при больших диаметрах валов, окажется недостаточной для преодоления момента трения, то прибегают к конструкции уплотнения, при которой момент трения передается через специальную втулку непосредственно на крышку. Упоминавшиеся нами ограничения при выборе материала плоской мембраны в еще большей мере относятся к сильфонам. Обычно для сильфонов, изготовленных гидравлическим способом, применяется полутомпак. [c.142]

В результате воздействия сил давления в опорах регулирующего органа создаются реакции и R , вызывающие трение в подшипниках. При повороте регулирующего органа необходимо преодолеть сумму моментов трения в обеих опорах и уплотнениях цапф (см. рис. 3.4). [c.83]

Му = УИи -Ь М,,2 — момент трения в уплотнениях цапф. Момент трения в обоих подшипниках [c.83]

При действии давления жидкости уплотнение создает момент трения, который можно определить, полагая давление в месте контакта равным давлению жидкости [c.84]

При движении регулирующего органа появляются моменты трения в опорах Мп и уплотнениях Му, действующие против направления движения поэтому момент Мр равен [c.85]

Уплотнительные кольца из этого материала отличаются малым трением. Момент трения уплотнения этого типа [c.555]

В зазорах таких пар трения действуют сравнительно большие гидродинамические силы, увеличивается,толщина слоя жидкости и ее утечки. Для обыкновенных торцовых уплотнений это, как правило, нежелательно. Однако при достаточно высоких параметрах работы уплотнения волнистость может быть использована для снижения интенсивности изнашивания, трения и выделения теплоты. С увеличением волнистости пусковой момент трения также снижается. Некоторые исследователи предлагают создавать искусственную волнистость трущихся поверхностей уплотнений. [c.260]

I, 6 — металлические детали уплотнения 2, 5— обоймы для передачи момента трения 3, 4 — уплотнительные кольца из антифрикционных материалов [c.342]

Трение. В реальных условиях обычно бывает смешанное трение — сочетание жидкостного и граничного или граничного и сухого. Внешним проявлением режима трения являются сила трения, утечки, износ. Рассмотрим результаты ряда работ по экспериментальному исследованию трения в торцовых уплотнениях. Момент трения является чувствительной функцией состояния смазочного слоя и поддается измерению. Для этого на испытательном стенде корпус уплотнения устанавливают на подшипники, а момент трения замеряют динамометром или осциллографируют тензодатчиком. Зависимость коэффициента трения / от скорости для уплотнения, показанного на рис. 70, б, дана на рис. 75, е. При низких контактных давлениях (р < 10 кПсм ) кривые для различных масел оказались близкими по форме и близко расположенными. Такие кривые f = F v, р, р,) с крутопадающей ветвью в области низких скоростей скольжения и слабовозрастающей ветвью в зоне больших скоростей скольжения характерны для многих исследованных уплотнений. Они аналогичны кривым для подшипников с жидкостной смазкой. На рис. 82, а результаты испытания уплотнения на минеральных маслах и на их основе представлены в функции безразмерного критерия режима s = [c.160]

Если величина утечки QA через уплотнение будет малой, жидкость в пространстве между колесом и корпусом вращается как твердое тело со скоростью, равной половине угловой скорости колеса [2]. Это движение отвечает равенству ведущего момента трения о вращающееся колесо тормозному моменту трения о стенку корпуса РЦН. В этом случае механические потери (преимущественно это потери дискового трения, которые имеют гидравлический характер) можно смоделировать путем введения в схему замещения РЦН ветви с комплексным сопротивлением = мех + ]Хмех, модуль которого рассчитывается по (3.59). [c.84]

Рис. 88. Номограмма для определения допускаемых скоростей вращения и моментов трения при уплотнении валов армированными манжетамн (ключи номограммы d — d — d — — d—v — p).

Ввиду этих обстоятельств температурный режим уплотнительного узла у насосов этого типа несколько повышен (рис. 72), что приводит к частному выходу из строя уплотнительных манл- ет. Превышение температуры рабочей кромки наружного уплотнения по сравнению с внутренним достигает 53° С, что объясняется более высоким моментом трения уплотнений о поверхность вала и неудовлетворительным отводом тепла от рабочей кромки наружного уплотнения. [c.122]

Надежность уплотнения значительно зависит от ширины контактного пояска колец, причем с уменьвдением ширины пояска Ь (см. рис. 393, а) уменьшается толщина масляной пленкИ) момент трения и температура в месте контакта. Кроме того, с уменьшением ширины пояска упрощаются также вопросы обеспечения требуемой точности и чистоты обработки трущихся поверхностей, а также улучшается их смазка. [c.633]

Момент трения М/ для уплотнения диаметром D рассчитьшают по формуле [c.47]

Мощность трения Nр Вт, вследствие малой утечки через уплотнение практически равна тепловьщелению <2/ зоне j oHTaKTa Nf = Qf = М -со = = 0,5nfPD a>, где Mf — момент трения, Н м ш — угловая скорость вала, рад/с. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...