Область отрыва

Рис. 1.22. Области отрыва потока в диффузорах [38, 71, 186]

При движении жидкости относительно сферы локальный коэффициент теплоотдачи зависит от местных профилей скорости и температуры, а также отрыва потока. Все переменные, характеризующие поле течения, такие, как турбулентность, разреженность, переменные свойства жидкости и излучение, оказывают влияние также и на теплообмен. Суммарный тепловой поток зависит от поля течения, а также положения и существования областей отрыва [369, 528]. [c.37]

Решение. Отрываемый слой рассматриваем как пластинку, один из краев которой (линия отрыва) заделан. Изгибающий момент, действующий у этого края, определяется формулой (12,10 работа, производимая этим моментом при удлинении области отрыва на бд , равна [c.69]

Именно такой характер носит течение около вогнутого участка несущей поверхности с отклоненным органом управления, расположенным на задней кромке (рис. 1.11.8). На этом рисунке показана схема чисто турбулентного отрыва, при котором место перехода находится выше по течению относительно точки отрыва. Непосредственно перед ним увеличение давления объясняется по теории сверхзвукового обтекания клина последующее его возрастание обусловлено появлением области отрыва. Перед точкой прилипания давление скачком увеличивается и достигает максимального [c.102]

Характер изменения давления на обтекаемой поверхности соответствует описанной картине течения (рис. 4.9.1,в). В области отрыва давление резко повышается, однако ввиду наибольшей скорости возвратного течения в передней застойной зоне оно понижается, достигая минимума. Затем наблюдается дальнейший рост давления, которое достигает наибольшего значения на линии растекания 5. Характер изменения давления за отверстием определяется формой линии стекания 6, изломы которой соответствуют повышению давления на обтекаемой поверхности. [c.339]

Между расходом G и давлением торможения инжектируемого вещества ро существует определенная связь. Поскольку роу (при постоянных ToJ и 5ау), то все сказанное о влиянии расхода Су относится и к давлению Роу. Поэтому одним из критериев, определяющих коэффициент усиления, является отнощение Ро]/р1, где р — давление в сопле перед областью отрыва. [c.342]

Определение параметров отрывного течения можно с достаточным приближением осуществлять, полагая, что такое течение является плоским. Каждая из областей (отрыва, смешения и присоединения) исследуется независимо друг от друга, а полученные результаты суммируются. Для нахождения точки отрыва используется полуэмпирическая формула, позволяющая определить критический перепад давления. В области смешения профиль скорости описывается зависимостью, выведенной в предположении постоянства давления. Расчет давления в области присоединения основывается на допущении, согласно которому газовый поток претерпевает [c.421]

Если допустить, что отрыв потока происходит в точке установления постоянного давления, то, как видно из кривых рис. VII.12 (точка О), с увеличением числа Re область отрыва уменьшается. [c.181]

Сопротивление плохо обтекаемых тел определяется прежде всего сопротивлением давления, которое зависит от величины области отрыва чем больше область отрыва, тем больше сопротивление. При докритических числах Re отрывается ламинарный 22 [c.339]

Таким оразом, величина области отрыва меньше при Re R p. Этим и объясняется резкое уменьшение сопротивления плохо обтекаемого тела при достижении числом Re критического значения. [c.340]

ПОТОК движется безотрывно, лишь к концу он может полностью оторваться от всей стенки. Иногда область отрыва бывает весьма неустойчивой и перемещается на противоположную стенку диффузора. При углах более 40° поток полностью отрывается от всей поверхности диффузора. [c.368]

Рис. 30. Область отрыва в слоистой среде, на которую действуют нормальные и сдвиговые усилия [44].

Необходимая система уравнений может быть получена непосредственно из (4.1) и (4.2) путем перехода к цилиндрической системе координат. Расчеты с использованием указанных уравнений при соответствующих граничных условиях позволяют проанализировать особенности закрученных течений с переходом через зону Вильсона. К ним относятся 1) смещение этой зоны по потоку при переходе от корневого обвода к периферийному, что объясняется радиальными градиентами температур и давлений 2) более резкое изменение термодинамических параметров, скоростей и углов по радиусу и вдоль канала 3) смещение прикорневой области отрыва и возвратных течений по каналу. Особенно важно, что благодаря флуктуационному механизму конденсации изменение пульсационных характеристик потока вначале происходит в корневых сечениях, где температуры пара ниже, чем в периферийных только на значительных расстояниях от входного сечения фиксируется снижение амплитуд пульсаций вблизи периферии. [c.177]

Правильная оценка потерь энергии в последних ступенях необходима для разработки мероприятий по усовершенствованию проточных частей ЦНД. Возникающий при малых расходах пара отрыв потока у корня ступени может привести к поломкам РЛ вследствие резко нестационарного характера течения в области отрыва и в связи с перераспределением расходов по высоте ступени. Некоторую оценку пространственного течения в проточных частях с крутыми меридиональными обводами можно получить с помощью расчета. Однако в условиях обтекания профилей с местными срывами только экспериментальные исследования дают надежные количественные результаты. [c.224]

Следует заметить, что в области отрыва пограничного слоя интенсивность его нарастания возрастает. При этом значение производной приближенно может быть подсчитано. Используем [c.70]

Если принять ориентировочно вблизи области отрыва слоя Я и со = — 0,003 Соне. 28), можно получить [c.70]

Существенное влияние на величину потерь оказывает место расположения минимума давления на профиле. Чем ближе к выходу эта точка на спинке профиля, что приводит к увеличению диффузорной области и области отрыва, тем ниже экономичность профиля. Чем больше падение давления на профиле, тем больше на нем потери. [c.51]

Перемещение области отрыва можно объяснить следующим образом. При отрыве частично перекрываются каналы между лопастями. Уменьшение расхода через каналы, охваченные отрывом, приводит к растеканию потока по сторонам (рис. 4), при этом с одной стороны первоначальной зоны отрыва углы атаки будут увеличиваться, а с другой — уменьшаться. Поэтому ло- [c.11]

По-видимому, при отклонении от оптимального режима область отрыва не захватывает лопасть целиком. Сначала отрыв наступает у верхнего обода и обтекателя и по мере удаления от расчетного режима распространяется на всю лопасть. Наконец, при достаточно далеком отклонении от оптимального режима области отрыва сливаются, и поток полностью отрывается от лопастей. [c.12]

Очевидно, что при отклонении от оптимального режима в область больших положительных углов атаки вращающийся отрыв также возможен, только в этом случае область отрыва будет двигаться в сторону вращения рабочего колеса и соответствующая частота переменного усилия будет превышать частоту вращения ротора. [c.12]

Опыты показывают, что градиент давления не оказывает суш,ест-венного влияния на распределение длины пути смешения по сечению пограничного слоя. В этом случае, интегрируя уравнение (62), с использованием уравнения (63) находим профиль скоростей в турбулентном ядре пограничного слоя для области отрыва [c.116]

При ударе в лицевую сторону лопатки (сторону большего давления) область отрыва потока располагается на стороне пониженных давлений. Это приводит к резкому ухудшению условий обтекания и значительному увеличению потерь даже при малых углах атаки. При ударе в тыльную сторону лопатки область отрыва потока располагается на лицевой стороне лопатки, и потому величина ее ограничивается повышенным давлением. Потери на удар в этом случае даже при больших углах атаки незначительны. Лишь при углах атаки 100—120° потери на удар в тыльную сторону равны потерям на удар в рабочую сторону под углом 30°—40°. [c.30]

Рис. 5-6. Области отрыва потока в диффузорах

Скругление кромок поворота колена значительно смягчает срыв потока и, следовательно, улучшает распределение скоростей. Чем больше относительный радиус закругления = rJ2b , тем меньше неравномерность потока и тем короче участок выравнивания скоростей за поворотом (рис. 1.35, а, б). При радиусе скругления кромок колена / = 0,55 область отрыва потока исчезает, и поле скоростей выравнивается, так что отношение скоростей снижается до величины тах л 1,25 (гй ах 1,5), при этом поток становится более симметричным относительно оси сечения (рис. 1.35, в). При улучшении распределения скоростей соответственно снижается сопротивление колена. Так, в случае 0,5 коэффициент со- [c.39]

Следует напомнить также об описанном в гл. 1 вторичном эффекте, вызванном дискретными струйками, протекающими через отверстия решетки, и проявляющемся в сечениях за ней. Уменьшить илияние этого эффекга на распределение скоростей можно, например, устройством в канале в области отрыва соответствующих карманов . В этом случае отрывная зона с циркуляцией присоединенной массы, отделившейся от ядра постоянной массы общего потока в конце кармана , находясь внутри него, будет меньше стеснять поток, а следовательно, меньше нарушать равномерность распределения скоростей на рассматриваемом участке. Кар-мана.ми , 1апример в горизопталычо.м электрофильтре, являются пылевой бункер внизу н углубление для крепления электродов вверху. [c.89]

Анализируя описанный вторичный эффект (сужение струи и отрыв) за решеткой в электрофильтре, следует отметить, что в том случае, когда осадительные электродьг утоплены в области отрыва и циркуляции присоединенной массы вблизи и внутри пылевого бункер I и верхней выемки, этот эффект не должен привести к заметному снижению эффективности осаждения. Хотя при этом площадь активного потока (с ядром постоянной массы) сужена п величина УИк завышена, осаждение пыли на электроды вне этого потока, в области циркуляции присоединенной массы ( карманах ) тоже имеет место. Это осаждение относительно более эффективно, чем осаждение в основной части электродов, поскольку скорость циркуляции меньше скорости активного потока. [c.218]

С учетом направленной диффузии турбулентности [235] позволило прогнозировать появление в приосевой области вихревого потока вихревых течений с висячими областями отрыва [64], т. е. нев-ращающихся струй [2] и областей, вращение в которых осуществляется в противоположную сторону по отношению к вращению основного потока (рис. 7.33). [c.358]

При получении (2. 8, 16) пренебрегаем зависимостью р (6) в области отрыва вязкого пограничного слоя на поверхности пузырька, т. е. при 0 9д. Это дает возможность рассчитать коэффициент сопротивления со, в завпспмости от Не при различных значениях д. На рис. 26 приведены соответствующие графические зависимости. Увеличение сопротивления газового пузырька с ростом количества ПАВ на его поверхности объясняется следующим образом. Нормальные к поверхности пузырька силы, действующие в направлении, противоположном паправ.леншо движения газового пузырька, те.м больше, чем больше значение фактора загрязненности д. Следовательно, коэффициент сопротивления сп. также растет с ростом д, как это видно из рис. 26. [c.76]

Распределение скоростей в пограничном слое на сфере вблизи области отрыва было рассчитано Фрёсслингом [240] и при- [c.33]

Десятая глава посвящена турбулентному движению с потенциальным ядром в плоских диффузорах и диффузорах прямоугольного поперечного сечения. Показано, как нужно модифицировать формулу Клаузера для этого случая. Отмечаются особенности решения уравнений пограничного слоя для движения с потенциальным ядром. Показано, как можно рассчитать координату отрывного сечения и некоторые характеристики в области отрыва. Приведены зависимости для учета влияния степени турбулентности турбулентного ядра. Для диффузоров прямоугольного сечения выводятся уравнения движения и дается их решение. [c.9]

При обтекалии сферической капли первоначально изменение скоростей течения по пограничному слою и в области отрывов (рис. 8-8) вызывает ее деформацию и дальнейшее развитие розетки давлений. На первой стадии этого процесса капли сплющиваются по направлению течения, т. е. при- [c.231]

Рис. 29. Область отрыва (расслаивания) между двумя полубеякояечны-ми средами, а которые действуют нормальные и сдвиго(вые усилия [414].

Общую картину относительной тепловой нагрузки теплообменной поверхности удалось сфотографировать. Фотография (рис. 2) соответствует случаю, когда диаметр ребра в отношении к диаметру трубки равен Z)/ребра = = 10,1 м1сек. Относительным показателем теплового потока является здесь степень концентрации кристаллов фосфорноаммониевой соли, образовавшихся на поверхности ребра в результате поглощения активного газа — аммиака (NH3), содержащегося при низкой концентрации в потоке воздуха. Скопление этих кристаллов также создает неровность поверхности и тем частично нарушает течение в пограничном слое. Как показали испытания, общий характер картины в основном не нарушается, возникают только большие контрасты. Максимальные значения коэффициентов теплообмена имеются в местах с оторванным пограничным слоем, при входной круглой кромке ребра и в области отрыва пограничного слоя от трубки. [c.162]

Смотреть страницы где упоминается термин Область отрыва : [c.295] [c.101] [c.101] [c.342] [c.384] [c.431] [c.434] [c.96] [c.102] [c.252] [c.256] [c.314] [c.39] [c.39] [c.70] [c.130] [c.12] [c.400]

Аэрогидродинамика технологических аппаратов (1983) -- [ c.29 , c.38 , c.89 , c.283 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.185 ]

ПОИСК

Игла выступающая деформация области отрыв

Кромка задняя клиновидная форма области отрыва

Область отрыва замкнутая

Остапенко (Москва). Структура течения в области отрыва при взаимодействии ударных волн с пограничным слоем на пластине со скольжением

Отрыв

Турбулентная область и явление отрыва

Явление отрыва транзитной струи от стенок русла. Водоворотные области. Поверхность раздела. Общий характер местных потерь напора — 4-15. Резкое расширение трубопровода. Формула Бордй. Выход иа трубопровода

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...