Напряжения Сепараторы

На сепаратор высокоскоростного шарикоподшипника действуют переменные внешние нагрузки и центробежные силы. Внешние нагрузки передаются на сепаратор через шарики от радиальной нагрузки, [воспринимаемой подшипником. Вследствие этого в сепараторе возникают напряжения растяжения,, которые приводят к (разрыву перемычек. При увеличении числа оборотов подшипника и большом удельном весе материала сепаратора напряжения растяжения от центробежных сил дости гают значительной величины. [c.92]

Как видно из зависимостей, представленных на рис. 125, а, немаловажное влияние на эффективность очистки оказывает ширина канала, образованного поверхностью магнита и внутренней стенкой корпуса сепаратора. Усилие, притягивающее частицу в поле переменной напряженности, изменяется и может, как видно из рисунка, вблизи полюса магнита превзойти собственный вес частицы в несколько тысяч раз. [c.232]

Тип сепаратора Барабан Потребляемая сила тока в а Расчётное напряжение в кв Электродвигатель Габаритные размеры в мм [c.98]

Сопоставление экспериментальных и эксплуатационных данных, полученных на обычных выносных циклонах и циклонах с двухступенчатой сепарацией пара с работой парового объема горизонтальных барабанов котлов низкого, среднего и высокого давления, показывает, что работа выносных циклонных сепараторов, особенно в условиях высоких солесодержаний котловой воды, позволяет при одном и том же высоком качестве выдаваемого пара значительно повысить удельное напряжение парового объема циклонного сепаратора по сравнению с паровым объемом барабана. На рис. 8-1 представлена зависимость удельной весовой нагрузки парового объема от давления пара для обычного выносного циклона, для выносного циклона с двухступенчатой сепарацией пара и для парового объема горизонтального барабана. Следует отметить, что указанные графики построены для значений солесодержания котловой воды в барабанах и выносных циклонах, принимаемых в обычных эксплуатационных условиях в соответствии с таблицами, приведенными в разд. 2-3 гл. 2, т. е. эти графики составлены для низких значений солесодержания котловой воды в барабане и относительно высоких солесодержаний котловой воды в выносных циклонах. Ниже в табл. 8-1 показано, во сколько раз в этих условиях нагрузка парового цик- [c.217]

При нормальных режимах работы величины номинальных напряжений в указанных элементах роторов относительно невелики в сравнении с пределом упругости применяемых материалов. Однако режимы работы саморазгружающихся сепараторов не являются статическими и стационарными (рис. 6.2) в местах повышенной концентрации напряжений могут возникнуть повторные упругопластические деформации, приводящие к образованию и развитию малоциклового разрушения. На рис. 6.3 показаны трещины эксплуатационного повреждения деталей ротора. [c.120]

Рассмотренные в 1 особенности конструктивных форм роторов и условия их эксплуатации показывают, что наряду с расчетами статической прочности необходимы расчеты на циклическую прочность, особенно на стадии проектирования новых конструкций и при внедрении новых материалов. При этом расчет циклической прочности деталей роторов сепараторов должен основываться на анализе общей и местной напряженности с учетом фактических данных по сопротивлению применяемого материала деформированию и разрушению. [c.122]

Моделирование напряженного состояния роторов центробежных сепараторов с применением фотоупругости [2, 3] в сочетании с тензометрическими исследованиями напряжений позволяет более надежно оценивать номинальную и местную напряженность. Тем не менее для быстро вращающихся составных конструкций сложной формы, заполненных жидкой неоднородной смесью, применение метода фотоупругости и тензометрирования требует оценки точности полученных результатов для каждого метода в отдельности такая оценка может быть проведена путем тензометрирования самой оптической модели. [c.123]

Исследования напряженного состояния основных типов унифицированных форм роторов промышленных сепараторов осуществлялись с использованием моделей из оптически чувствительного материала с применением замораживания . На рис. 6.4 приведены данные о величинах кольцевых и меридиональных напряжений на наружной (рис. 6.4, а) и внутренней (рис. 6.4, б) поверхностях ротора сепаратора с центробежной пульсирующей разгрузкой. Видно, что наибольших значений напряжения достигают в зоне разгрузочного окна, что иллюстрируется также полу- [c.123]

Рис. 6.4. Распределение напряжений на наружной (а) и внутренней (б) поверхностях, а также интерференционная картина полос в зоне разгрузочного окна (в) ротора сепаратора с пульсирующей выгрузкой осадка

Экспериментальные исследования напряжений в роторах сепараторов успешно дополняются и численными методами расчетов с применением ЭВМ. Сопоставляя полученные экспериментально на модели ротора сепаратора с ручной выгрузкой осадка величины напряжений с данными расчета методом конечных элементов переходной зоны цилиндрической части ротора его днища, можно установить их удовлетворительное соответствие (рис. 6.6), особенно для значительных по абсолютной величине напряжений. [c.125]

Рис. 6.5. Распределение напряжений (а) и интерференционная картина полос в меридиональном срезе (6) и зоне разгрузочных окон (в) оптической модели ротора сепаратора с непрерывной выгрузкой осадка

Если пар, поступающий в парогенератор с многократной циркуляцией, надлежащим образом отсепарирован в барабане-сепараторе, и первая и вторая ступени перегревателя изготовлены из стойких к коррозии под напряжением ферритных сталей, то попадание водяных капель в последнюю ступень перегревателя, изготовленную из аустенитных сталей, не будет представлять опасности в процессе эксплуатации. Однако при вводе в эксплуатацию отмечались случаи, когда поток пара был недостаточен для полного разделения пароводяной смеси, а подводимого к перегревателю тепла было мало, а также когда каустическая сода вызывала появление трещин в перегревателе из аустенитной стали. Другой причиной разрушения было использование загрязненной воды, однако общее число труб, разрушившихся в этом случае, было невелико. [c.183]

По типу барабана различают сепараторы тарельчатые и-камерные. Барабан тарельчатого сепаратора укомплектован пакетом конических вставок (тарелок), которые делят поток обрабатываемой жидкости на параллельные тонкие слои барабан камерных сепараторов имеет реберную вставку (при одной камере) или комплект концентричных цилиндрических вставок, разделяющих его объем на кольцевые камеры, по которым обрабатываемая жидкость протекает последовательно. Барабан сепаратора вращается с большой скоростью. Возникающие при этом центробежные силы вызывают высокие напряжения в материале, из которого он изготовлен. Наиболее высокие напряжения возникают в корпусе 1, крышке 3 и соединительном кольце ротора 2 (рис. 32). [c.66]

Приме ч а н и е. Все сепараторы работают на постоянном токе напряжением 110 или [c.123]

В настоящее время на испарителях применяется преимущественно жалюзийный (пластинчатый) сепаратор. Этот сепаратор не загромождает проходного сечения, вследствие чего скорости пара на входе в него превышают среднюю подъемную скорость не более чем на 10—20%. Устанавливается он непосредственно в паровом объеме испарителя по всему сечению. Для давлений, при которых работают испарители, влажность пара при наличии сепаратора более чем на 80% ниже, чем для свободного парового объема (при одинаковых напряжениях зеркала испарения и высотах парового объема до — 800 мм). [c.357]

Сепараторы спиральные (рис. 66, ж) достаточно широко применяются в современных конструкциях зарубежных испарителей. Пар с большой скоростью проходит по коротким спиральным каналам, на выходе из которых резко тормозится и поднимается вверх. При этом большая часть влаги оседает на наружной стенке сепаратора. В сочетании с дополнительной сепарацией на отбойных щитах достигается тщательная осушка пара. Влажность пара после сепаратора не превышает 0,003% при напряженности парового объема 5000 м 1 м -ч). Такие сепараторы эффективнее и проще предыдущих, однако они могут быть удобно скомпонованы в испарителе лишь при исполнении его в виде вертикального цилиндра. [c.189]

Аналогично смонтирован пучок трубок конденсатора. Водяные крышки конденсатора бронзовые, снабжены цинковыми протекторами. Часть трубок, выгороженная листовым кожухом, предназначена для охлаждения воздуха, отсасываемого к эжектору. Сепаратор жалюзийный. Несмотря на повышенную напряженность зеркала испарения (около 120 кг1(ч-м )] он обеспечивает эффективную сепарацию, при которой солесодержание дистиллята не превышает 0,9 1 мг(л. [c.231]

Ввиду большой напряженности поверхности нагрева 1137 кг1(м -ч)] и зеркала испарения [около 2800 кг1 м -ч)] значительная часть рассола выносится со вторичным паром в первичный циклонный сепаратор, откуда и удаляется продуваемый рассол. Избыток рассола стекает обратно к нагревательному элементу через уравнительную трубку. Необходимая степень сухости пара обеспечивается во вторичном спиральном сепараторе. [c.236]

Допустимые напряжения парового пространства в аппаратах с вынесенной греющей камерой при вводе парожидкостной смеси над поверхностью раствора в сепараторе при прочих равных условиях больше. [c.585]

Короткое замыкание является следствием осыпания активной массы, разрушения сепараторов, коробления пластин при разряде батареи большими токами. Признаками короткого замыкания являются отсутствие или малая ЭДС аккумулятора, кипение электролита, падение напряжения, снижение плотности электролита. [c.70]

Ранее отмечалось, что контактные напряжения у внепшего кольца меньше, чем у внутреннего, поэтому дополнительная нагрузка цегггро-бежными силами практически не влияет на работоспособность подшипника. Это положение остается справедливым только до некоторых значений частот вращения, которые считаются нормальными для данного подшипника (см. примеры в табл. 16.2). У высокоскоростных подишпников влияние центробежных сил возрастает. Центробежные силы особенно неблагоприятны для упорных подшипников (рис. 16.17, 6). Здесь они расклнн1шают кольца и могут давить на сепаратор -повьппаются Tpeime и износ. [c.289]

Межкристаллитное сероводородное растрескивание 3" тройника инициировано технологическим концентратором напряжений, расположенным на внутренней стенке корпуса тройника. Малая толщина стенок и нерациональная технология изготовления обусловили сероводородное растрескивание тройника мета-нольной гребенки. Разрушение патрубков 0115x6 мм из стали ТТ5Т35 в зоне приварки к воротнику произошло вследствие слияния водородных треп-лн, развившихся по неметаллическим включениям вдоль стенки трубы, и их дальнейшего слияния с трещинами, возникшими в результате сероводородного растрескивания металла. Растрескивание патрубков вызвано воздействием неингибированной сероводородсодержащей среды, так как патрубки расположены в застойной зоне сепаратора, а также повышенными растягивающими напряжениями, в том числе от изгибающего момента. [c.45]

Цель испытаний состояла в получении дополнительной информации о дефектах материала сепараторов и их эволюции при действии рабочих и испытательных нагрузок. Заключения о возможности эксплуатации или необходимости ремонта аппаратов основаны на прочностных расчетах, при проведении которых наряду с прочими принимали во внимание данные акустико-эмиссионных измерений. Применение АЭД показало отсутствие тенденции к подрастанию дефектов при нагружении штатным испытательным давлением (1,25Рр). Следует отметить, что хотя отношение испытательного давления к расчетному было достаточно высоким, максимальные значения номинальных напряжений значительно уступали величине предела текучести, что связано с особенностями конструирования и расчета на прочность сосудов, предназначенных для эксплуатации в сероводородсодержащих средах. При испытаниях аппарата С-303 ставилась также задача контроля возникновения локальной пластичности металла в зоне вварки штуцера, что было необходимо для обеспечения корректности схемы расчета на прочность. Локальная пластичность не была обнаружена, что свидетельствует об упругом поведении материала при действии проектных нагрузок. [c.190]

KHTiapa над зеркалом испаренйя жалюзийный сепаратор устанавливается для того, чтобы отделять от потока часть влаги. На рис. 4.7 приведены кривые, устанавливающие зависимость влажности пара от напряжения сепарационного объема, построенные для свободного сепарационного объема и при наличии сепаратора. Зависимости построены по данным, полученным на воздуховодяном стенде имитирующем работу испарителя. В исследовании сепаратор располагался на различных расстояниях от зеркала испарения, однако нижнее расположение его было выбрано таким, чтобы жидкость и отдельные струи не достигали жалюзи. [c.113]

Коэффициент отфильтровывания загрязняющих частиц в магнитных сепараторах зависит от напряженности магнитного поля, скорости течения рабочей жидкости, ее вязкости, расположения силовых полей относительно направления потока жидкости и др. [c.232]

Значение плотности насыщенного пара при избыточном давлении в сепараторе 0,7 кгс1см взято по таблицам, допускаемое напряжение парового пространства сепаратора — среднее в пределах рекомендуемых величин. Полный объем сепаратора 1.3 0,37=0,48 л . Принят сепаратор объемом 0,7 м , диаметром 600 мм Бийского котельного завода — 1 шт. [c.163]

В общем случае на основе уравнений (6.2) — (6.7), (2.2), (2.3) возможен расчетный переход от скорости вращения ротора через номинальные напряжения к местным деформациям этот переход осуществлен на рис. 6.9 путем введения по оси ординат дополнительной шкалы в числах оборотов ротора. Из рис. 6.9 видно, что при допустимой скорости вращения ротора саморазгружающе-гося сепаратора п = 5000 об/мин, соответствующей рассматриваемому режимз его работы, допустимое чис.по пусков по нормативному расчету [13] составляет [/У] =1,7-10 циклов, а по расчетно-экспериментальной оценке с использованием результатов фактических испытаний [Л ] =2,5-10 циклов. [c.133]

Магнитные [приводы (вибрационные в устройствах для преобразования возвратно-поступательного движения во вращательное Н 02 Н 7/065 золотниковых распределительных механизмов для свободнопоршневых машин или двигателей F 01/L 25/08) сепараторы для разделения материалов В 03 С 1/02-1/30 системы в смесителях В 01 F 13/08 средства (для закрепления винтов или гаек В 25 В 23/12 для разделения изделий, уложенных в стопки В 65 Н 3/16 в формах для формования пластических материалов В 29 С 33/16, 33/32) усилители, использование (для регулирования заряд1Юго тока или напряжения Н 02 J 7/12 в системах управления тяговыми электродвигателями транспортных средств В 60 L 15/18 15/28) элементы, использование в холодильных машинах F 25 В 21/00] Магннтография (G 03 G 19/00 исследование магнитографических методов для обнаружения локальных дефектов G 01 N 27/85) Магниты, использование для разделения материалов В 03 С 1/00 Магнуса эффект, использование (для [c.108]

Важность рассмотренных проблем иллюстрируют следующие примеры. Так, барабан-сепаратор на электростанции в Кокензи [5] имел хрупкое разрушение в процессе окончательного гидравлического испытания давлением при 7° С. Разрушение произошло по существовавшей до начала испытаний трещине протяженностью 32 см и глубиной до 7,5 см. Дефектов, которые могли бы послужить начальной причиной трещины, ни в материале, ни в сварном шве обнаружено не было. Характер трещины типичен для случаев, связанных с напряжениями, возникающими в сварном шве патрубка. Трещина была обнаружена на патрубке экономайзера, который был заменен в процессе изготовления барабана-сепаратора, однако доказательств, подтверждающих, что замена патрубка привела к образованию трещины, нет. Наличие угловой скобы, приваренной к стенке барабана вблизи патрубка, вероятно, привело к нежелательной концентрации напряжений в зоне, где первоначально возникла трещина. Трещина возникла в процессе [c.173]

Применение тангенциального ввода увеличивает время контакта продуктов горения с жидкостью, повышая тем самым к.п.д. аппарата. Свежий раствор, охлаждающий камеру сгорания, подается в аппарат через кольцевое пространство между наружным кожухом камеры сгорания и внутренней рубашкой, футерованной огнеупорным материалом. Для работы со вспенивающимися растворами внутри аппарата установлен вертикальный сепаратор с пеноразрушающим устройством. Унифицированные топочные устройства производительностью 200 кг]ч позволяют сжигать как жидкое топливо (мазуты), так и природный газ при минимальных избытках воздуха (пв = 1,05н-1,1) с тепловым напряжением 20 10 ккал/м -ч. [c.283]

Поэтому в ВПГ-120 применен горизонтальный барабан с внут-рибарабанными циклонами и паропромывочным устройством, принято высокое напряжение парового объема (1025 м /ч пара на 1 м объема) и созданы повышенные скорости воды и пара в циклонах, дырчатом листе и жалюзийных сепараторах. Повышение скорости пароводяной смеси в циклонах за счет принудительной циркуляции позволило интенсифицировать процесс сепарации, сократив длину барабана без ухудшения качества пара. [c.109]

По данным И. Ф. Неплюева циклонный сепаратор, установленный на испарителе ИВС-3, работающем с повышенным уровнем рассола, при напряженности парового объема 4100 л<7(лг -ч) понижает влажность пара от 5—10 до 0,07%. Снижение влажности до 0,006% достигается в жалюзийном сепараторе, установленном за циклонным. Такой комплекс сепараторов позволяет добиться устойчивой работы испарителя при повышенном [c.189]

В отличие от барабанных прямоточные парогенераторы по условиям гидравлической устойчивости потока в испарительных поверхностях не допускают значительного снижения давления во всем диапазоне изменения нагрузки, включая и растопочные режимы. При докритическом давлении это снижение допускается до 20—30% рабочего, а при сверхкри- тическом давлении — не ниже критического. Б то же время для разогрева турбины необходим пар низких параметров. Прогрев турбины паром высокой температуры и давления вызывает чрезмерные напряжения в металле. Поэтому пусковая схема блока одновременно должна обеспечить выполнение двух противоположных условий в период пуска высокое давление рабочего тела в испарительной поверхности нагрева и низкие параметры пара -перед турбиной. Выполнение этих требований реализуется в двух схемах с дросселированием пара за парогенератором и дросселированием потока за испарительной поверхностью нагрева. Обе схемы предусматривают растопочный узел, состоящий из редукционно-охладительной установки (РОУ) и растопочного сепаратора. [c.187]

За последние годы отмечались многочисленные коррозионные повреждения не только лопаток, но даже и дисков роторов турбин [1.171. При этом повреждения носили различный характер (коррозионное растрескивание под напряжением, коррозионная усталость, коррозия — эро-вия), но все они, как правило, сосредоточивались в зоне начала конденсации пара, вблизи линии Вильсона. Это объяснялось тем, что в этой зоне даже небольшое загрязнение пара, концентрируясь в очень малом количестве влаги, могло давать высокие, в ряде случаев коррозионноопасные, концентрации. Поэтому за последнее время в ряде публикаций [1.17] выдвигались требования добиваться максимально высокого КПД сепаратора (возможно ближе к 100%). [c.36]

Аккумуляторная батарея имеет на перемычке обозначение, характеризующее ее тип число последовательно соединенных аккумуляторов (трп или шесть), определяющих номинальное напряжение (6 или 12 В) батареи назначение (СТ — стартерная) номинальную емкость при 20-часовом режиме разряда (А-ч) материал бака (Э — эбонит, Т — термопласт, П — асфальтоиеко-вая пластмасса) материал сепараторов (Р — минор, М — мнпласт, С — стекловолокно). Буква 3 в конце обозначения указывает, что батарея сухозаряженная. Например, марка 6СТ-60ЭМЗ означает, что батарея автомобильная напряженнам 12 В, емкостью 60 А-ч, моноблок эбонитовый, сепараторы из мипласта, сухозаряженная. [c.69]

Простейший свинцово-кислотный аккумулятор представляет собой две свинцовые пластины — положительную и отрицательную,— опущенные в электролит (раствор серной кислоты в дистиллированной воде). Пластины в виде решеток отлиты из свинца. Ячейки peuieTOK заполнены активной массой. У положительных пластин это свинцовый сурик, у отрицательных — свинцовый глет. Между разноименными пластинами устанавливаются пористые перегородки — сепараторы. Электролит в заряженной батарее должен иметь плотность в пределах 1,26—1,28 г/см летом и 1,29—1,30 г/см зимой. При этом напряжение на каждом элементе не должно быть ниже 2 В.Если плотность электролита составляет 1,17—1,19 г/см — батарея разряжена наполовину. При плотности 1,10—1,12 г/см аккумулятор можно считать разряженным полностью и его следует зарядить. При заряде,т. е. при пропускании через аккумулятор постоянного тока, происходит электрохимическая реакция, приводя- [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...