Расход идеальный критический

Размах относительный крыла 375 Расход идеальный критический 432 [c.735]

Анализ уравнения массового секундного расхода идеального газа и критическое давление [c.204]

Критическая скорость и максимальный секундный расход идеального газа [c.206]

Рк = Pi Рк-Критическая скорость истечения и максимальный секундный расход идеального газа определяются по формулам (13-19) и (13-21). Площадь выходного сечения сопла при заданном расходе (она же является и минимальным сечением) определяется из формулы (13-21) [c.210]

Следует заметить, что в калориметре-расходомере измерения проводят при температурах, для которых имеются надежные данные о теплоемкости исследуемого вещества, не обязательно близких к комнатным. Например, при исследовании углекислого газа [46], для которого не имелось надежных данных о Ср при комнатной температуре и повышенных давлениях, измерение его расхода производилось при температурах около 300 С, т. е. значительно более высоких, чем критическая температура углекислого газа. В этой области поправка к теплоемкости, обусловленная реальностью. газа, сравнительно невелика и может быть достаточно точно рассчитана по уравнению состояния, составленному по надежным р, V, Т -данным. Так как-теплоемкость углекислого газа в. идеально-газовом состоянии известна очень точно, то и теплоемкости реального углекислого газа при температурах, близких к 300 С, будут достаточно точными и, следовательно, в этом случае обеспечится точное измерение расхода. [c.198]

Таким образом, величина q оказывается не только газодинамической функцией, но и геометрической, позволяющей решать задачи, связанные с одномерным течением идеальной жидкости в каналах произвольной формы. Алгоритм решения этих задач зависит от граничных условий и будет рассмотрен несколько позднее на конкретных примерах. Здесь же отметим, что поскольку в критическом сечении удельный расход достигает максимального значения, критический расход также является максимально достижимым при заданных начальных параметрах. Его величина определяется уравнением расхода, записанным для критического сечения [c.64]

Введение. В [1] в приближении идеального газа в качестве оптимальных (реализующих максимум тяги при заданной длине всего сопла, а не только его сверхзвуковой части) исследованы сопла, отличающиеся от сопел традиционной формы заменой плавно сужающейся входной части внезапным сужением. Благодаря этому длина сверхзвуковой части увеличивается до максимально возможной величины. При сохранении расхода за счет увеличения площади минимального сечения это вместе с положительным влиянием неравномерности потока в окрестности звуковой линии на критический удельный импульс [2] обеспечивает преимущество таких сопел над традиционно используемыми соплами с плавным сужением. [c.331]

Так как F(x) убывает с уменьшением х, то инкубационный период, согласно (7.31), возрастает с уменьшением коэффициента интенсивности напряжений. Существует критическое значение коэффициента интенсивности напряжений Ки такое, что при Ki > Ки раскрытие трещины достаточно велико и газ (жидкость), текущий в полости трещины, можно считать идеальным в этом режиме расход газа будет прямо пропорционален ширине щели, и коэффициент т] в формуле (7.18) не зависит от раскрытия трещины и коэффициента интенсивности напряжений. При Ki < Ки механизм движения газа меняется (вязкое течение, кнудсеновская диффузия и т. п.) при этом расход газа будет гораздо сильнее зависеть от ширины щели, и коэффициент т] будет уменьшаться с уменьшением Vo и Ki. В последнем режиме с уменьшением Ki инкубационный период, согласно (7.31), возрастает гораздо быстрее, чем в первом режиме например, в простейшем случае вязкого течения будет [c.386]

Такой же формулой определяется скорость распространения звука в среде, состояние которой характеризуется параметрами, стоящими под знаком радикала. Для идеального газа скорость истечения Сг и критическая скорость Скр могут быть вычислены по уравнениям (9.7) и (9.17) с заменой в них радикала VРх Ох радикалом VНТ (по уравнению Клапейрона), а массовая скорость и массовый расход по уравнениям (9.8), (9.9) и (9.16) с заменой в них Vр Ь на р 1 /ЯТ1. [c.112]

Критический расход в идеальном сопле [c.270]

Начало движения имеющейся трещины. При растяжении бесконечной пластины с трещиной длиной I трещина начинает распространяться после того, как напряжение а достигло определенного (критического) уровня, при котором соблюдается равенство приращений работы, поглощаемой на разрушение металла, и энергии упругих деформаций пластины, освобождающейся при подрастании трещины. Впервые указанное энергетическое условие для идеализированной схемы разрушения рассмотрел Гриффитс. Тело предполагается идеально хрупким, т. е. энергия расходуется только на образование новой поверхности (поверхностного натяжения). Если в сплошной [c.121]

Важными газодинамическими характеристиками вещества являются скорость звука и связанный с ней критический перепад давлений, т. е. отнощение давлений на входе и выходе сопла, при котором в узком сечении газ течет со скоростью звука. Неидеальность газа и в этом случае влияет на конечные характеристики. На рис. 4 показаны зависимости скорости звука в метане, пропане и бутане от температуры и давления в сопоставлении со скоростью звука, рассчитанной в предположении идеальности газа. Различие оказывается весьма значительным и при расчетах топливной аппаратуры должно учитываться. Еще большее значение для расчета топливной аппаратуры имеет критический перепад давлений, поскольку от него зависит режим работы ступени редуктора. При сверхкритическом перепаде работа ступени более стабильна, однако осложняется регулировка на малых расходах. Наиболее важно знать критический перепад в случае, когда на выходе из сопла поддерживается атмосферное давление. Это условия работы последней ступени газового редуктора, от которой во многом зависят выходные показатели двигателя, в том числе топливная экономичность и экология. Значения критического перепада давления для наиболее важных топливных газов приводятся в табл. 5. [c.19]

Вывести формулы для Р р, f p на основе общих зависимостей для скорости истечения и расхода идеального газа с k onst без использования известного свойства экстремальности критического расхода. [c.94]

При этом для показателя изоэнтропы к предложено выражение, которое позволяет не только определять скорость звука на реальной нижней границе дисперсии, но и по известным параметрам заторможенного потока двухфазной смеси определять критические параметры смеси, критический расход и критическую скорость истечения двухфазной смеси. Выражение (2.13) обладает тем преимуществом перед другими известными выражениями для определения скорости звука в двухфазной смеси, что одинаково хорошо описывает скорость распространения возмущения в среде с любой степенью сжимаемости на верхней и нижней границах дисперсии, а также при неполном обмене количеством движения между фазами. Различными будут лишь выражения для показателя изознтропы. Так, например, для идеального газа к = ср/с -, на верхней границе дисперсии звука показатель изоэнтропы смеси равен значению показателя изознтропы сжимаемой фазы, а для термодинамически равновесной скорости звука на нижней границе дисперсии к = (Т/р) (yj p) х y-(dpldT) , Предложенное в [55] выражение для показателя изоэнтропы однородной двухфазной смеси получено в предположении, что фазы являются взаимопроникающими и ведут себя в смеси подобно смеси разнородных газов (Fj. = Уж = см)-В [58] предложено аналогичное выражение для показателя изоэнтропы двухфазной смеси пузырьковой структуры, в которой Уем = Уг + Уж- [c.37]

Величину Мкрид будем называть идеальным критическим расходом. Максимальное значение идеального критического расхода достигается при осевом входе потока ( 3 =90°) [c.432]

В рамках идеального (невязкого и нетенлонроводного) газа решена задача оптимального профилирования контура сверхзвуковой части тарельчатого сопла. При заданных равномерном звуковом потоке в радиальном критическом сечении сопла, ограничениях на его габариты и внешнем давлении ( противодавлении") построенные контуры реализуют максимум тяги. Начальные звуковые участки оптимальных контуров профилируются из условия обеспечения на них равного единице числа Маха. Изменяя длину начального звукового участка, можно строить сопла разных размеров. Возможности созданных программ демонстрируют примеры тарельчатых сопел, оптимальных при работе в пустоте. Показано, что малые потери тяги получаются при умеренных размерах сопел. В рассчитанных примерах при одинаковых длинах и расходах газа оптимальные тарельчатые сопла обеспечивают большую тягу, чем оптимальные осесимметричные и кольцевые сопла с осевым звуковым потоком. [c.552]

Затухание волн в волноводе. До сих пор мы считали, что стенки волновода идеально проводящие и, следовательно, поле в стенки не проникает. В реальных волноводах стенки обладают достаточно большой, но конечной проводимостью, поэтому поле волны проникает в стенки волновода, и энергия волны расходуется на нагревание стенок. Это приводит к затуханию волны по мере ее распространения. Продольное волновое число Ъ становится комплексным Ъ гк", где Ь, характеризует фазовую скорость волны, а к" — коэффициент затухания. В этом случае понятие критической длины волны теряет свой абсолютный смысл при Я < Якр существует небольшое затухание, при Я > > Якр наряду с большим экспоненциальным затуханием сзтцест-вует малый поток энергии вдоль оси волновода. [c.320]

Второе критическое отношениедавлений. Характерно, что для всех сужающихся сопел коэффициенты расхода и расходы газа принимают постоянное максимальное значение не при критическом отношении давлений рн/р =я (1) =0,528, как это имеет место при идеальном истечении, а при меньшем, так называемом втором критическом отношении давлений или отношении давлений стабилизации расхода (рн/р )стабил<я(1), тем меньшем, чем менее [c.306]

При большом 7с и малых г// кр в сужающейся части сопла линии тока искривляются и сужаются и скоростй газа интенсивно нарастают тем в большей степени, чем ближе расположены слои к стенкам. Поэтому поверхность перехода =1 во внешних слоях потока располагается до горла в сужающейся части сопла, а в области оси сопла—за горлом (пунктир на схеме сопла рис. 15.23). Отклонение скорости газа от критического значения в узком сечении (в области оси А,<1, во внешних слоях Х>1) приводит к снижению расхода по сравнению с идеальным, так как (1)> (Л, 1). Кроме того, при больших Y и малых г// кр возможен местный отрыв пограничного слоя и образование местных косых скачков уплотнения, из-за сужения ряда трубок тока сверхзвукового течения, [c.308]

К настоящему времени опубликованы работы по анализу гидродинамики пара в тепловых трубах (в том числе и критического расхода газа) по двумерным моделям [14, 43]. Использование результатов анализа двумерных течений позволило Буссе [42] несколько детализировать структуру потока пара в критическом сечении. На основании уравнения состояния пара (в предположении его идеальным газом) запищем выражение-для осевого потока тепла [c.71]

В некоторых теоретических работах величина идеального импульса сопла определяется с использованием действительного расхода газа через сопло, т. е. по соотношению (1.37), а величина приведенной скорости на срезе сопла — не по эффективной относительной плогцади критического сечения Ь1с кр а по геометрической, т. е. по соотношению (1.36). [c.27]

Влияние радиуса скругления угловой точки в районе критического сечения на интегральные характеристики приведенных на рис. 3.30 сверхзвуковых конических сопел по результатам расчетных и экспериментальных исследований показано на рис. 3.32. Помимо коэффициента расхода сопел, зависимость которого от величины радиуса скругления была рассмотрена при анализе рис. 3.13, на рис. 3.32 дана зависимость от величины Т 2 трех значений коэффициентов импульса, удельного импульса и относительного импульса, определяемых соотношениями (1.43), (1.44) и (1.45). Следует отметить, что расчетные значения коэффициентов импульса приведены без учета трения в сверхзвуковой части, однако, как отмечалось в предьщугцем разделе, величина потерь импульса на трение для рассматриваемых сопел относительно невелика и составляет значительно меньше 0,5% от идеального импульса. В силу специфики определения каждого коэффициента импульса характер их изменения различен при изменении Т 2- [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...