Движение см угла, меньшего чем

Максимальный к. п. д. (см. рис. 1.5, 1.6) в поста- новке II достигается при значительно меньших, чем в постановке I, значениях относительной расходной составляющей скорости aj/ fl. Таким образом, при одной и той же величине угла ра значениям к. п. д. (рис. 1.7, а) в постановке II соответствует большая площадь выходного сечения рабочего колеса, т. е. большая высота рабочей лопатки /а- Представляет интерес, однако, сравнение при одинаковой площади выходного сечения. Результаты такого сравнения иллюстрирует рис. 1.7, на котором кривые к. п. д. т]и (см. рис. 1.6) перестроены в функции от относительной высоты лопатки /д (в качестве масштаба принята длина лопатки при значении угла ра = 160°). Изменение /"а, представленное на рис. 1.7, соответствует тому же диапазону значений р2. что и на рис. 1.6, причем при сравнении предполагалось, что средний диаметр рабочего колеса на выходе (или коэффициент радиальности) и расход рабочего тела сохраняются постоянными. При одинаковой высоте рабочей лопатки к. п. д. ступени в постановке I выше. Видно также, что в постановке П высота лопатки не может быть ниже некоторого предела (в данном случае = = 0,7). При движении по кривой к. п. д. (рис. 1.7) справа налево уменьшаются величина угла pj и высота Однако начиная с некоторого значения (Рз 145°) высота лопатки снова начинает увеличиваться. Вследствие этого при использовании постановки II для выбора оптимальных параметров могут возникнуть ограничения возможности выбора геометрических параметров ступени. При достаточно большом расходе рабочего тела даже минимальная высота рабочей лопатки может оказаться неприемлемо большой, и для получения удовлетворительной конструкции ступени придется отступить от оптимальных условий, т. е. запроектировать [c.28]

Обязательным условием функционирования ременной передачи является ее натяжение путем перемещения одного из шкивов, натяжным роликом (рис. 2.17) или пружиной, автоматическим устройством, регулирующим натяжение в зависимости от внешней нагрузки и т. п. По сравнению с плоскоременными клиноременные передачи требуют меньшего натяжения ремней благодаря тому, что за счет описанного выше при рассмотрении фрикционных передач с клинчатыми катками (см. рис. 2.14) расклинивающего эффекта они имеют более высокий приведенный коэффициент трения/ р, который определяется по формуле (2.12). При стандартном угле клина поперечного сечения ремня а = 40° отношение /пр// составляет 2,92. Для обеспечения передачи движения с одинаковыми значениями полезного окружного усилия F при прочих равных параметрах клиноременные передачи требуют натяжения в 1,6. .. 2,2 раза меньше, чем плоскоременные передачи. [c.43]

Прежде чем переходить к рассмотрению капельной эрозии материалов, кратко остановимся на траектории движения капель в проточной части. Как установлено выше, в результате расширения потока пара, образования пленок и срыва их с сопловых лопаток, образуются капли диаметром от нескольких десятых до нескольких сотен микрон. Образующиеся капли увлекаются потоком пара и выходят из соплового аппарата (рис. 16.33) под углом ttj, примерно таким же, как и частицы пара. Однако скорость капель с будет меньше, чем скорость пара С]. Отношение ф = с /с, называют коэффициентом скольжения. Разные капли будут поступать на рабочие лопатки с разной скоростью и под разными углами. Чем меньше коэффициент скольжения ф [с < с" (см. рис. 16.33)], тем больше [c.458]

Углы наклона конвейеров со стальной лентой (см. табл. 8) на 2-ь5° меньше, чем у конвейеров с прорезиненной лентой для тех же транспортируемых грузов, так как коэффициент трения грузов по резине выше, чем по гладкой стали. Стальная лента весьма чувствительна к ударам, забоинам и резким перегибам, поэтому требует точного монтажа и применения центрирующих и предохранительных устройств. Вследствие повышенной жесткости стальная лента требует применения концевых и отклоняющих барабанов увеличенного диаметра. Диаметр барабана В выбирается в зависимости от толщины ленты б и количества ее перегибов в единицу времени, которое, в свою очередь, зависит от скорости движения ленты, количества отклоняющих барабанов и длины конвейера. Обычно принимают О = (8001200) б меньшие величины относятся к тихоходным длинным, а большие — к коротким быстроходным конвейерам. Концы стальной ленты соединяются друг с другом внахлестку при помощи однорядного заклепочного шва, выполняемого специальными заклепками с широкой плоской головкой. Стальная лента значительно дешевле прорезиненной. [c.103]

МОЖНО задать высоту как поперечного (рис. 3.4.2, а), так и продольного центра крена автомобиля. Различная длина рычагов подвески определяет угловые перемещения поворотной стойки при ходах сжатия и отбоя, т. е. изменение развала колес и в определенной степени изменение колеи (см. рис. 4.3.3, 4.3.7 и 4.5.7). При более коротком верхнем рычаге колеса во время хода сжатия наклоняются в сторону отрицательного развала, благодаря чему можно противодействовать положительному развалу наружного колеса в процессе движения на повороте (обусловленному поперечным креном кузова, см. рис. 3.3.1). С другой стороны, наклонное положение рычагов (рис. 3.4.2, б) позволяет уменьшить опускание передней части кузова при торможении (см. разд. 4.12). Поворот наружного конца верхнего рычага назад на виде сверху или наружного конца нижнего рычага вперед позволяет усилить этот эффект (см. рис. 4.4.7) исследования, проведенные на модели, подтвердили указанное предположение, когда величина этих углов меньше 10°, то для определенных длин рычагов можно получить более оптимальное изменение колеи и развала. Большие углы оказывают уже отрицательное влияние. [c.171]

Шы не имеем данных наблюдения, согласно которым сумма а + р, измеренная астрономами, где-либо становилась бы больше 18(f после того, как была введена соответствующая поправка на движение звезды относительно центра нашей Галактики. Значения а + Р, меньшие 180°, используются для определения расстояний до ближайших звезд методом триангуляции. Значения, меньшие 180°, можно наблюдать для звезд, расстояния которых от Земли достигают величины З-Ю см ), предельной для измерения углов с помощью современных телескопов. Из этого рассуждения можно непосредственно вделать вывод, что радиус кривизны мирового пространства должен быть больше 3-10 ° см для некоторых типов кривизны пространства необходим иной ход рассуждений ). Окончательный ответ гласит, что радиус кривизны, определенный триангуляцией, в любом случае должен быть больше чем 6-10 см. [c.29]

Из этих соотношений следует, что простейшая схема поворота рис. 2-5,0 неэффективна. В зонах после точ-к и А и до точки В вдоль стенок образуются зоны, где скорости падают, причем значение критерия вблизи эти точек достигает п/п = —оо (см. выражение (2-16)]. Опыт показывает, что именно в указанных местах возникают вихри при движении реальной жидкости (см. рис, 2-5,в). Гидравлические потери для такого поворота оказываются очень большими, достигая =1Д-Приведенное на рис. 2-5,а распределение линий тока неблагоприятно также с точки зрения отложения летучей >,олы на повороте. Зольные частицы, вначале равномерно распределенные по сечению, отбрасываются под действием центробежных сил к внешней стороне угла. Чем менее обтекаемой выполнена внутренняя кромка, т. е. чем меньше радиусы кривизны на повороте R, тем большей величины в этом месте достигает скорость и и тем сильнее оказывается центробежная сила mv IR, отбрасывающая частицы к наружной кромке поворота. Л ежду тем из рассмотрения линий тока у наружной кромки следует, что там образуется большая застойная зона, где скорость близка к нулю. Таким образом, нерационально выполненный поворот является естественным сепаратором для летучей золы. Как видно из рассмотрения рис. 9-5, полученного с действующих электростанций, высказанные предположения об отложении золы у внешней кромки поворота полностью подтвердились. Эти отложения серьезно препятствуют длительной непрерывной эксплуатации газоходов, а следовательно, и соответствующих энергетических блоков. [c.40]

Режим горизонтального полета является основным режимом вертолета, так как он обычно занимает наибольшую часть времени полета. В горизонтальном полете, как и в наклонном полете, несущий винт работает в условиях косой обдувки, когда встречный поток подходит к его оси под острым углом, изменяющимся в зависимости от режима полета в пределах от О до 90°. При горизонтальном полете для продвижения вертолета требуется меньшая сила, чем в случае движения с такой же скоростью в вертикальном наборе высоты, потому что здесь фюзеляж обтекается по оси и лобовое сопротивление его уменьшается вследствие уменьшения миделя (см. рис. 86). [c.104]

Рено-12 , а на рис. 3.11.12 — Фольксваген-гольф . На рис. 4.6.17 приведены значения, полученные в результате замеров, проведенных на автомобиле Форд-фиеста (внешний вид подвески см. рис. 3.2.12, а). В подвеске удачным образом уменьшена тенденция к недостаточной поворачиваемости автомобиля при действии нагрузки, создаваемой массой 2 чел., больше чем при полной нагрузке. Последнее состояние приводит к без того чрезмерному перераспределению нагрузок по колесам во время движения на повороте и, следовательно, к увеличению угла увода задних колес. Зависимая задняя подвеска, обеспечивающая собственный поворот оси в плане при крене кузова, осуществляет такой же поворот и при прямолинейном движении по неровной дороге. Описанное явление принудительного поворота проявляется не только во время разноименного хода подвески в процессе движения на повороте, но и при различных по величине односторонних ходах, хотя и в меньшей степени (см. рис. 3.2.1, б). В этом заключается причина ограниченного применения эффекта собственного поворота оси, который необходимо ком- [c.310]

Причиной И. я. является ослабление вероятности испускания у-кваптов из возбуждённого состояния (см. Гамма-излучение). Обычно это происходит, когда небольшая энергия перехода сочетается с болЕлпон разностью значений моментов кол-ва движения I (угл. моментов) нач. а конечного состояний. Чем выше мультипольпость и чем меньше энергия Йо) перехода, тем меньше вероятность у-перехода. В нек-рых случаях ослабление вероятности испускания у-кваптов объясняется более сложными структурными особенностями состояний ядра, между к-ры.мн происходит переход (разное строение ядра, в изомерном и пий еле-жащем состоянии). [c.116]

НУТАЦИЯ (от лат. пи1а1ю — колебание) — движение твёрдого тела, имеющего неподвижную точку, к-рое происходит одновременно с собств. вращением и прецессией тела и определяется изменением угла нутации 0 (см. Эйлера углы). У гироскопа (волчка), движущегося под действием силы тяжести Р, Н. представляет собой колебания оси собств. вращения гироскопа, амплитуда. -л и период к-рых тем меньше, чем больше угя. скорость Зо [c.369]

Отметим, что найденное условие относится к излучению волн по направлению движения, если опо пе выполняется, то для излучения под конечным углом к скорости частицы опо также пе будет выполняться, т.е. при V < Утт частица пе излучает вообгце. Таким образом, утка, плывугцая со скоростью меньше, чем 23 см/с, не излучает волн. [c.93]

Для спуска по баллистической траектории (С 0) принципиально годится любая из приведенных форм, необходимо только обеспечить спуск с нулевым углом атаки (а = 0). При этом иа СА типа 2, 3 (см. рис-14.9) можно снижаться как тупым, так и острым концом вперед. В рассмотрение были приняты следующие соображения. Траекторные параметры в конце участка основного аэродинамического торможения (скорость и траектор-ный угол н 0 на высоте ft, ) являются начальными для заключительного участка — участка мягкой посадки. Прежде всего необходимо, чтобы конечная скорость была по возможности меньшей, прн этом обязательно меньше скорости звука. Этому требованию при прочих равных условиях лучше всего удовлетворяют формы с максимальным значением коэффициента лобового сопротивления С , что следует из формулы для установившейся скорости снижения (14.1). Максимальное значение имеют СА типа 2 н 3 (см. рнс. 14.9) при движении тупым концом вперед. Надример, при движении СА тупой частью вперед (форма 2 на рис. 14.9) - 1,2 (а наоборот —С < 0,4). В первом случае скорость в конце участка основного аэродинамического торможения будет почти в 1,5 раза меньше. Кроме того, при снижении тупым концом вперед наиболее мощное теплозащитное покрытие можно наносить только на лобовую часть, так как задняя часть находится в аэродинамической тени. Однако первый СА Восток , на котором совершил спуск Ю. Гагарин, имел шаровую форму. Хотя у нее несколько меньший, чем у форм 2 илн Э (= 0,8 вместо 1,2), однако именно шаровой форме было отдано предпочтение. Объясняют это тем, что на первый план было выдвинуто соображение надежности шаровая форма, обеспечивая дозвуковые конечные скорости позволяет осуществить спуск без специальной системы стабилизации, так как устойчивое снижение возможно прн соответствующем вза- [c.382]

Высокое положение центра крена М может быть достигнуто только при малом наклоне стойки (т. е. нежелательно иметь большой угол поперечного наклона оси поворота) или при расположении нижнего рычага под большим углом к горизонтали (рис. 3.5.2 и 4.4.10, а). Поэтому точка М располагается не выше, чем в подвеске на двойных поперечных рычагах (как нередко считают), к тому же при нагружении точка опускается на большую величину. Это наглядно видно на кривой изменения колеи рис. 3.5.5, б и 4.3.10, а также по траектории нижнего шарового шарнира, изображенной на рис. 3.5.2. Возможность влияния на характер изменения развала колеи в этой подвеске меньше, чем у подвески на двойных поперечных рычагах (см. рис. 4.5.7). Это становится особенно неудобным, когда для обеспечения малого перераспределения нагрузок между колесами во время движения на повороте центр крена передней подвески (например, на переднеприводном автомобиле) должен быть расположен низко или когда в целях достижения лучшей устойчи вости прямолинейного движения допустимо лишь небольшое изменение колеи. В этом случае амортизаторная стойка располагается почти вертикально, а нижний рычаг практически не имеет наклона наружу (рис. 3.5.3). При неизменной высоте т центра крена кинематические свойства могут быть улучшены путем удлинения ниж- [c.197]

Относительная скорость на входе в рабочее колесо определяется из треугольника скоростей, как разность векторов и (см. рис. 9.3). Величина и направление относительной скорости при заданных значениях скорости истечения газа из соплового аппарата i и угла выхода i зависят от окружной скорости и. Чем меньше и, тем больше Wi и меньше Pi, и наоборот. От величины угла Pi, в свою очередь, зависит форма рабочих лопаток, так как для предотвраш,ения срыва потока в колесе входные кромки рабочих лопаток должны быть ориентированы по направлению относительной скорости Wx- Лопатки рабочего колеса обычно также образуют сужаюш,иеся каналы. Поэтому газ продолжает в них расширяться от давления до давления р . При этом относительная скорость движения газа увеличивается от на входе до на выходе, а температура газа падает от до Т . Таким образом, течение газа через сопловой аппарат и лопатки рабочего колеса может рассматриваться как течение через систему неподвижных и враш,аюш,ихся сопел с увеличением абсолютной скорости в сопловом аппарате и относительной — в рабочем колесе, а также уменьшением давления и температуры в обоих элементах. [c.143]

При движении частиц в монослое на наклонной к горизонту вибрирующей поверхности (деке) в режимах с достаточно интенсивным подбрасыванием (см. гл. I) средняя скорость перемещения разных частиц V оказывается различной и существенно зависит от коэффициента мгновенного трения Я и коэффициента восстановления при ударе R. При некотором угле подъема деки а = а (рис. 4) скорость одних частиц обращается в нуль (кривая 2), в то время как скорость других остается значительной (точка V, кривая I). При дальнейшем увеличении угла подъема деки до а == otj наблюдается эффект сепарации, заключающийся в том, что одни частицы транспортируются вверх по наклонной поверхности (со скоростью —Ki), а другие частицы скользят или скатываются вниз (со скоростью —Uj). Предельный угол подъема частицы по наклонной вибрирующей поверхности, при котором ее средняя скорость обращается в нуль, называется глом вибросепарации а . В определенном диапазоне крупности более мелкие частицы обладают большим Я и меньшим R, чем крупные частицы, и поэтому такие частицы могут быть разделены по крупности без применения сит. Более окатаные частицы обладают меньшим Я, чем плоские такие частицы могут быть разделены на вибрационных сепараторах по степени изометричности. Волокнистые компоненты, например, в асбестовой руде легко отделяются от породы, благодаря существенной разнице в коэффициентах мгновенного трения Я и коэффициентах восстановления R для волокна и породы. [c.352]

Т. к. в приложенной диаграмме (фиг. 5) рас- пределения давлений масштаб давлений дает приблизительно 6,5 мм = 0,1 кг/см , то 1 мм = 155 кг[м сообразно с этим были определены по ф-ле (при В=0) давления в точках, соответствующих углам е = О, i, I, JT, , у, и отмечены кружками. Только одна шестая точка удаляется от опытного значения, остальные пять хорошо совпадают с опытными. Несовпадение шестой точки м. б. легко объяснено следующим обра-зом при движении (здесь по стрелке ча-сов) воздух как сре- да сжимаемая, идя к f зазору из области с меньшим давлением, может преждевременно нагреваться, чем и повысится его фиг. 7. [c.423]

НУТАЦИЯ (от лат. пШа11о — колебание), происходящее одновременно с прецессией движение тв. тела, при к-ром изменяется угол между осью собств. вращения тела и осью, вокруг к-рой происходит прецессия этот угол наз. углом Н. (см. Эйлеровы углы). У гироскопа (волчка), движущегося под действием силы тяжести Р (рис.), Н. представляет собой колебания оси гироскопа, амплитуда и период к-рых тем меньше, а частота тем больше, чем больше угловая скорость его собств. вращения Й. При больших 2 амплитуда 01—Эо й период X Н, приближённо равны [c.473]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...