Клинья поперечные

Клин. Поперечное сечение рассчитывается на изгиб, опорные поверхности—на смятие. [c.210]

Обязательным условием функционирования ременной передачи является ее натяжение путем перемещения одного из шкивов, натяжным роликом (рис. 2.17) или пружиной, автоматическим устройством, регулирующим натяжение в зависимости от внешней нагрузки и т. п. По сравнению с плоскоременными клиноременные передачи требуют меньшего натяжения ремней благодаря тому, что за счет описанного выше при рассмотрении фрикционных передач с клинчатыми катками (см. рис. 2.14) расклинивающего эффекта они имеют более высокий приведенный коэффициент трения/ р, который определяется по формуле (2.12). При стандартном угле клина поперечного сечения ремня а = 40° отношение /пр// составляет 2,92. Для обеспечения передачи движения с одинаковыми значениями полезного окружного усилия F при прочих равных параметрах клиноременные передачи требуют натяжения в 1,6. .. 2,2 раза меньше, чем плоскоременные передачи. [c.43]

Не выдерживается диаметр детали Не подтянуты клинья поперечного суппорта Подтянуть клинья [c.343]

Клин поперечный или ребровой кирпич для 1250 X 123 X 65 X 55 сводов................... 230 X 113 X 65 X 55 [c.160]

Клиновые шпонки 168, 172, 173, 175, 170, 178, 179, 197 Клинья поперечные 197 [c.431]

При работе могут возникнуть вибрации, приводящие, как правило, к поломке резца. Вибрации при отрезании недопустимы. С ними борются, увеличивая жесткость закрепления детали и резца. Для этой цели обычно подтягивают клин поперечных салазок суппорта и закрепляют продольные салазки на направляющих станины станка. [c.311]

Подтянуть клинья поперечных салазок суппорта [c.42]

Цилиндр А лежит в направляющих В, поперечное сечение которых — симметричный клин с углом раствора 0. Коэффициент трения между цилиндром А и направляющей В равен f. Вес цилиндра равен О. При какой величине силы Р цилиндр начнет двигаться горизонтально Каков должен быть угол 0, чтобы движение началось при значении силы Р, равной весу цилиндра Q [c.55]

Задача о нагружении клина и полуплоскости сосредоточенной силой. Пусть длинное призматическое тело с поперечным сечением в форме клина сжимается распределенной по длине тела силой Р, направленной под углом р к оси симметрии тела Xi (рис. 7.13, а). Сила Р приходится на каждую единицу глубины клина (рис. 7.13, б). Вместо клина может быть рассмотрена треугольная пластина. [c.158]

Для клина при а = 15° на рис. 9.27, б приведены эпюры напряжений на цилиндрическом сечении радиуса г и напряжений и Ои на поперечном сечении х = с, из которых видно, что нормальное напряжение на поперечном сечении распределяется неравномерно. Наибольшее напряжение возникает в центре сечения и превышает [c.274]

Для определения параметров потока за клином удобно использовать ударные поляры. Одна из таких поляр АСОВ схематически изображена на рис. 2.9, в. На этом рисунке по оси абсцисс отложена продольная составляющая скорости, а по оси ординат — поперечная, отнесенные к критической скорости звука, которая при переходе через ударную волну остается неизменной. Ударная поляра позволяет определить параметры течения за клином и установить некоторые качественные закономерности. Пусть на клин набегает сверхзвуковой поток со скоростью 1. Коэффициент скорости Xi = i/a (отрезок ОВ на рис. 2.9, в). Для нахождения скорости иг за клином под углом о к оси абсцисс из начала координат проводят луч до пересечения с ударной полярой тогда модуль вектора 0D равен модулю скорости U2. Для нахождения угла наклона ударной волны точку D соединяют с 5 и на продолжение этой прямой опускают перпендикуляр ОЕ, угол наклона которого к оси абсцисс равен ip. Отрезок ОЕ ранен касательной составляющей вектора скорости = EB = Wnu ED=Wn2- Ударная поляра пересекается с лучами, выходящими из начала координат, только при углах клина где — предельный угол клина, при [c.61]

Рассмотрим сначала задачу о влиянии поперечного гравитационного поля на кавитационное обтекание тонкого клина (рис. ИГ. 13, а) и составим уравнение Бернулли. В левой части уравнения. запишем члены, характеризующие давление и скорости у основания клина, а в правой его части — аналогичные члены для произвольной точки иа границе каверны [c.141]

Расчеты кавитационного обтекания клина с учетом поперечного поля тяжести показывают, что коэффициент сопротивления [c.150]

Для исследования напряженного состояния в сжатом клине удобно перейти к поперечным и продольным сечениям клина. Если ось X совместить с осью симметрии клина, а ось у направить вправо, то составляющие напряжений в поперечном сечении клина будут и а в продольном—и х у. [c.88]

Исследуем распределение напряжений в клине с углом а = = 0,436 рад. При этом в поперечном сечении, отстоящем от вершины клина на расстоянии Хд, возникнут следующие напряжения [c.92]

Условие (8.5) выполняется при движении вдоль клина (рис. 8.1, а), включая частные случаи продольное обтекание пластины [т = О, (рис. 8.1,6)] и поперечное обтекание пластины [т= 1, (рис. 8.1, б)]. В формуле (8.5) величина т связана с углом раствора клина следующим образом [c.160]

Определить плотность теплового потока на передней критической линии прямого крыла, поперечное сечение передней кромки которого имеет форму затупленного клина с радиусом затупления 5 мм. Температура поверхности передней кромки крыла 300° С. Скорость полета 1500 м/с. [c.260]

Из последнего выражения следует, что расход жидкости через поперечное сечение клина представляет сумму фрикционного расхода и расхода, обусловленного градиентом давления вдоль оси л . При каком-то значении [c.201]

Из последнего выражения следует, что расход жидкости через поперечное сечение клина представляет сумму фрикционного расхода и расхода, обусловленного градиентом давления — вдоль оси х. При некотором значении координаты X = градиент = О и эпюра скоростей в этом сечении клина будет линейной. Для всех [c.201]

Клиновые ремни изготовляют бесконечными с углом клина <ро = 40 ° и отношением большего основания трапециевидного сечения к высоте Ьо/Н 1,6 (нормальные ремни) и Ьд/к 1,2 (узкие ремни). Размеры поперечного сечения (обозначаются [c.292]

Поперечное сечение муфты (рис. 29.2, б) в ослабленном проушиной для клина сечении проверяется на растяжение, толщина стенки — из условия прочности на смятие, а концевая часть — на срез. [c.487]

Неперпенди-кулярность торцовой поверхности к оси обработанной детали Отжим резца из-за люфтов в направляющих поперечных салазок суппорта Подтянуть клинья поперечных салазок [c.155]

Рассмотрим поведение скорости и давления жидкости в точках биссектрисы угла (у = z) между лепестками в плоскости х = onst (рис.7, 6). Согласно формулам (4.3) и (4.4), вблизи вершины угла составляющая скорости в направлении оси х и давление примерно удваиваются по сравнению с соответствующими значениями на стенке клина. Поперечная составляющая скорости увеличивается в 1.4 раза. [c.283]

Призматические и цилиндрические элементы (поперечные клинья, установочные клинья, поперечная чека, конические штнфгы, продольные клинья, продольные шпонки, конические втулки). . 250 [c.246]

Повышением жесткости составляющих системы СПИД например, уменьшением вылета пиноли задней бабки, уменьшением вылета резца, затягиванием клиньев поперечного суппорта, при работе на налаженном станке без поперечной подачи, зaжи юм каретки, при работе только с поперечной подачей, наложением [c.87]

Резец имеет малые вспомогательные углы в плане Ослаблены клинья поперечных салазок Неточность устаноки резца по упору [c.35]

Из послед)1его выражения следует, что расход жидкости через поперечное сечеине клина представляет сумму фрикционного расхода и расхода, обусловленного градиентом давления dp/dx вдоль оси л. Прн некотором значении координаты А = А градиент dp/dx = 0, и эпюра скоростей в этом сечении клина будет линейной. Для всех координат, т < лу,, dp/dx > о, II суммарный расход жидкости равен разности расходов фрикционного и напорного течения этому случаю соответствует левая эпюра скоростей. [c.200]

Таблица показывает, что для сечения тп, которое находится на сравнительно большом расстоянии от точек приложения нагрузки Р, гиперболическое распределение напряжений дает результаты, весьма близкие к точным. Ошибка в величине максимального напряжения не превышает 3%. Для поперечного сечения min ошибки приближенного решения намного больше. Интересно отметить, что результирующая нормальных напрян<ений, действующих по сечению niiHi, равна Я/л. Этого следовало ожидать, если вспомнить задачу о действии сосредоточенной нагрузки на клин, представленный на рис. 68, г. Распре- [c.150]

Поперечно-клиновая прокатка проводится с помощью плоскоклиновых инструментов (рис. 5.10). Один из рабочих клиньев неподвижен, второй совершает поступательное движение и прокатывает заготовку. Метод довольно производителен деформация завершается за 1,3...1,5 оборота заготовки. При горячей прокатко можно получить заготовки с допусками на диаметральные размеры 0,2...0,4 мм, на линейные — 0,3...0,5 мм. [c.99]

Крепление лопастей .иаго-нальных гидротурбин, отливаемых в большинстве случаев заодно с цапфой, выполняется так же, как в вертикал1зных. Зарубежные фирмы часто применяют крепление лопасти посредством поперечного клина, проходящего через рычаг и цапфу [45]. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...