Поток приведенный

Следует иметь в виду, что параметры турбулентной струи существенно зависят от равномерности распределения скоростей на срезе сопла, а также от степени турбулентности потока. Приведенные выше значения этих параметров относятся к малой турбулентности при равномерном распределении скорости о. [c.388]

На рис. 7.11 показаны графики изменения прыжковой функции и удельной энергии сечения в зависимости от глубины потока. Из анализа графиков следует, что минимальное значение прыжковой функции, так же как и удельной энергии сечения, соответствует критической глубине потока. Приведенные кривые используют для определения сопряженных глубин по известному значению прыжковой функции. [c.78]

Вывод зависимости (9-28), относящийся только к безвихревому потоку, приведен петитом в [9-10 с. 297]. [c.344]

На основании проведенных замеров определяется угол наклона потока, приведенный к лопастной системе (с учетом стеснения) [c.328]

Кроме того, результаты измерения критического давления в двухфазном потоке, приведенные выше, оказались меньше, чем в перегретом паре, а не больше, как это должно быть в соответствии с термодинамически равновесной моделью процесса распространения возмущений в двухфазном потоке. Известно, что в изоэнтропном процессе критическое давление связывается с давлением торможения зависимостью [c.75]

Значения мощности одного потока, приведенные в табл. 9, могут быть большими. Дальнейшее улучшение материалов лопаток может значительно увеличить мощность одного потока. [c.62]

Именно эта методика была использована при составлении расчетных номограмм для <р в адиабатическом двухфазном пароводяном потоке, приведенных в нормах расчета котельных агрегатов [1, 2, 5, 8]. [c.176]

Анализ динамики и статики газов в ограниченном пространстве показывает, что характер движения и количественные характеристики в полном соответствии с теорией определяются при установившемся движении только граничными условиями. Так как в любом месте на стенке скорость газов равна нулю, то граничные условия па входе определяются массой, скоростью и направлением струи, а на выходе — массой, скоростью и расположением отводов для продуктов горения. Существует распространенное мнение, что на характер движения газов в ограниченном пространстве влияют только входные граничные условия. Это мнение базируется на том, что кинетическая энергия входящих струй обычно преобладающе велика по сравнению с энергией выходящих потоков. Приведенное выше положение не совсем правильно. Основное влияние имеют, конечно, входные граничные условия, но влияние выходных граничных условий также существенно. Действительно, при одних и тех же входных условиях место отбора газов из ограниченного пространства влияет и на расположение циркуляционных зон и на кратность рециркуляции, поскольку при благоприятном расположении отводных каналов меньшая доля энергии струй израсходуется на потери, вызванные контактом со стенками и сопротивлением встречных потоков. [c.94]

Рис. 1. Зависимость первой критической плотности теплового потока, приведенной к параметрам термодинамического подобия, от относительного давления.

Здесь X — продольная ось МГД-генератора / — плотность тока S — коэффициент трения Га — эквивалентный радиус — напряженность электрического поля в ядре потока — приведенная напряженность электрического ноля за счет потерь в приэлектродном слое q — удельный тепловой поток через стенки канала. [c.115]

Некоторые частные решения этих уравнений нам уже известны мы имеем в виду потенциалы скоростей и функции тока простейших потоков, приведенные в таблице предыдущего параграфа. Оказывается, этих немногих решений достаточно для того, чтобы получить бесчисленное множество решений, в том числе и таких, которые соответствуют обтеканию того или иного тела. Дело в том, что все упомянутые уравнения (32), (35), (37) суть уравнения линейные и, следовательно, обладают тем свойством, что сумма любого числа частных решений их также является решением. Это нетрудно доказать непосредственной проверкой. Пусть, например, ср и ср представляют собой частные решения уравнения Лапласа (32). Тогда = <Р1- - 2 также есть решение этого уравнения. В самом деле, [c.172]

В третьем случае приведенная скорость в критическом сечении сверхзвукового сопла равна единице, а в расширяющейся части сопла происходит плавное торможение потока. Приведенная скорость на срезе суживающегося сопла также равна единице, причем статические давления в струях одинаковы (р[ =Р1). С ростом противодавления в этом случае начинают одновременно уменьшаться [c.207]

Рассмотренная схема расчета обтекания профиля, составленного ПЗ прямолинейных отрезков, дает возможность достаточно точно определить давление вдоль каждого из прямолинейных участков профиля, а следовательно, подсчитать и силовое воздействие на профиль сверхзвукового потока. Приведенная схема расчета принципиально не изменится, если ее применить к профилю, изображенному на фиг. 19. 15. Особенность расчета в этом случае будет состоять только в том, что при определении параметров газа вдоль стенки АВ нужно пользоваться формулами для обтекания выпуклого тупого угла, поворачивающего поток на угол Ол. [c.461]

Если задачей исследования является получение (прогнозирование) термодинамических характеристик очага пожара, то эти задачи называются внешними. При решении внешних задач допускается использование различных эмпирических зависимостей, описывающих теплообмен очага пожара со строительными конструкциями. Обычно внешняя задача решается при граничных условиях второго рода без анализа теплового воздействия очага на строительные конструкции. К разряду внешних задач относятся конструктивные расчеты температурного режима пожара в помещениях. Целью конструктивных расчетов является получение характера изменения среднеобъемной температуры в виде функции температура — время. Функциональная зависимость Т—1 () является тепловой характеристикой помещения и используется затем для исследования теплового воздействия очага пожара со строительными конструкциями с целью определения эквивалентной продолжительности пожара и анализа устойчивости проверяемых конструкций в условиях пожара. При выполнении конструктивных расчетов также допускается использование граничных условий второго рода в системе газ — конструкция без расчета прогрева строительных конструкций. При этом следует иметь в виду, что характеристика теплового потока, приведенная в [7], имеет интегральные значения, являясь средними для вертикальных и горизонтальных конструкций. В реальных условиях развития пожара существует значительная неоднородность в плотности суммарных тепловых потоков в стены и перекрытия. Поэтому при выполнении конструктивных расчетов целесообразно разделять горизонтальные и вертикальные строительные конструкции, что позволяет получить при выполнении конструктивных расчетов дополнительные сведения о тепловом режиме пожара. [c.220]

Для сверхзвуковых потоков приведенные соотношения оказываются недействительными из-за наличия перед головкой приемника отошедшей ударной волны, и соответствующие связи р с р. определяются экспериментально. После прохождения прямого скачка уплотнения газ тормозится до дозвуковой скорости и приемник воспринимает давление, отличающееся от давления до скачка на величину потерь механической энергии в скачке. Для повышения точности измерения полного давления приемное отверстие делают значительно меньше наружного диаметра насадка (г г), с тем чтобы отверстие полностью находилось за прямым скачком. Потери полного давления в скачках уплотнения при скоростях, не превышающих скорость звука более чем на 25%, составляют менее 1%. [c.284]

Значительно меньшие эффекты достигаются при скоростном нагреве массивной загрузки в садочной печи. В примере 2-13 при интенсивности теплового потока 29 400 Вт/м суммарное время нагрева загрузки до заданной температуры составляет 51,85 ч. Представляет интерес выяснить, насколько сократится время нагрева той же загрузки при увеличении интенсивности теплового потока. Приведенные в примере 2-13 расчеты показывают, что при интенсивности теплового потока 29 400 Вт/м к началу регулярного режима [c.198]

Из данной зависимости следует, что при Р =5 можно использовать расчетные формулы для определения теплового потока, приведенные в п. 2. Таким образом можно упростить расчетные выражения, связывающие измеренные значения температуры и теплового потока с контролируемыми величинами и д. [c.54]

Если вспышка лазера с энергией в 1 дж проходит через оптическую систему, то при площадях пятна, показанных на рис. VII. 6, а, возможны концентрации энергии теплового потока, приведенные на рис. VII. 6, б. Кривая, показанная на рис. VII. 6, б, очень характерна, нз нее вытекают важные условия, которые необходимо рассмотреть подробно при использовании лазеров для технологической обработки материалов. [c.446]

По-видимому, точность приближенных выражений для тепловых потоков, приведенных в настоящей главе, более высокая по сравнению с точностью, с которой определяются коэффициенты переноса высокотемпературной газовой смеси. [c.139]

На основании расчета разрезкой перпендикулярно тепловому потоку, приведенному в примере 9, будем иметь [c.122]

Таким образом, тепловой двигатель превратился в холодильную машину или тепловой насос, перекачивающий теплород с низкого уровня температуры на высокий уровень с затратой механической энергии Wp a-Поток приведенной тепловой энергии (относительной величины Q/T) подобно потоку теплорода и здесь проходит неизменным через машину, но не сверху вниз , как в двигателе, а снизу вверх , как в холодильнике или тепловом насосе. Это замечательное свойство относительной величины Q/T оставаться неизменной при всех идеальных (обратимых) взаимных преобразованиях энергии из тепловой формы в механическую и обратно заставило ученых обратить на себя внимание. [c.58]

Монохроматический поток излучения, падающий на фотокатод фотоумножителя и вызывающий анодный фототок, равный эффективному значению, тока шума анодного фототока от фонового потока, приведенному к полосе частот 1 Гц [c.26]

Должны быть проверены сечения газо- и воздухопроводов, а также дымовых каналов с чем, чтобы скорости соответствующих потоков, приведенные к 0°С, не превы- [c.166]

Основные уравнения одномерных потоков, приведенные в предыдущем параграфе, позволяют рассчитывать течения в каналах турбомашин. Из уравнения сохранения энергии (2.13) следует, что при [c.42]

Теплопередача отопительного прибора бпр. д> Вт (ккал/ч), пропорциональна тепловому потоку, приведенному к расчетным условиям по его действительной площади нагревательной поверхности [c.43]

Погрещность опытного определения величин е, Ву, Вг зависит от условий эксперимента, используемого комплекта термоанемо-метрической аппаратуры, выбранной методики измерения и т. п. Во многих случаях результирующие погрещности измерения пуль-сационных характеристик потока, приведенные к доверительной вероятности 0,95, составляют для величины е не более 4—8, для величин Ву, Вх — не более 6—15 %. [c.261]

Изменение плотности кварца в зависимости от потока, приведенное на рис. 4.18, подобно наблюдавшемуся Уиттелсом и Шеррилом. Увеличе- [c.177]

Как следует из таблицы, кинетические параметры потока N2O4, вычисленные при времени пребывания газа в модельном канале / = 0,3045-10 сек, практически совпадают с параметрами потока, приведенными в табл. 4.16. Средняя скорость течения газа при / = 0,3045-10 2 доставляет 65,6 Mj eK, т. е. почти равна осевой скорости N2O4 в проточной части ТВД-1000 (см. табл. 4.14). [c.175]

Таким образом, тепловой двигатель превратится в тепловой насос , перекачивающий теплород с низкой температуры на высокую с затратой работы. Поток приведенной теплоты подобно потоку теплорода и здесь пройдет неизменным через машину, но не сверху вниз , как в двигателе, а снизу вверх , как в насосе. Если бы заснять действие машины на кинопленку, то ее (и машину, и пленку) можно было бы крутить в лгобом направлении картина была бы верной во всех случаях. [c.126]

Если рассматривать кавитационные явления в качестве единственной причины усиления шума и вибраций, то результаты измерений, приведенные на рис. 43, хорошо согласуются с данными визуальных наблюдений потока, приведенными на рис. 42 и могут быть использованы для определения величин кавитационного запаса. Однако источником шума и вибраций является не только кавитация, ко н процессы вихреобразова-ния и неоднородность работы межлопастных каналов колес [c.117]

Особенности диффузии при трении (глубина диффузионной зоны, скорость диффузии, энергия активации процесса) связаны с возникающими при трении большими градиентами деформации (даже при сравнительно малых номинальных Нагрузках) и температуры в поверхностных слоях. Многократные тепловые и силовые внешние воздействия на металл изменяют его химический потенциал, что является основной движущей силой интенсивных диффузионных потоков. Приведенные далее экспериментальные результаты убедительно показывают, чтодиффузия в условиях трения й изнашивания является основным процессом ] адмиро -вании структуры, определяющей. уровень. износостойкости. [c.150]

Дальнейшее развитие метода на. ожениа потоков. Приведение задачи к интегральному уравнению. [c.202]

В случае чисто степенной модели, как уже говорилось, метод линеаризации оказывается неприменимым. В работе И.Г. Семакина [60] развит приближенный подход, основанный на введении понятия эффективной вязкости. Согласно этому подходу рассматривается истинное (неньютоновское) распределение скорости основного течения [61], а уравнения возмущений записываются в том же виде, что и для обычной ньютоновской жидкости с заменой вязкости на эффективную , определяемую по расходу в одном из встречных потоков. Приведенные выше результаты решения задачи устойчивости на основе регуляризованной модели при больших а удовлетворительно согласуются с результатами, найденными в приближении эффективной вязкости. [c.155]

Испытание заключается в определении тепловых потерь через тепловую изоляцию и темпфатур на поверх1 ости изоляции и окружающего воздуха. Полученные значения тепловых потоков, приведенные к температурным условиям норм ( в=25°С), сравниваются с нормативными 1Величинами. [c.772]

Приведенный расчет достаточно сложен, хотя и в этом случае, как указывает А. В. Караушев, он является приближенным. Вполне уместно его упростить, введя так называемые приведенные значеиия коэффициента шероховатости, гидравлического радиуса, коэффициента Шези и другие величины, характеризующие смешение в поток. Приведенное значение коэффициента шероховатости, по П. И. Белоконю, [c.71]

Схема профилирования выравнивающего канала состоит в следующем. Вначале по формулам взаимодействия двух сверхзвуковых потоков, приведенных, например, в [27], рассчитывается точка С контактного разрыва D (рис. 4.44, б). Затем по данным Коши на АВ методом характеристик по слоям onst рассчитывается их область влияния ABE и методом характеристик по слоям il3 = onst решается задача Гурса в области AEF. [c.184]

На рис. 4.3 показана качественная картина процесса расширения продуктов сгорания при регенерации теплоты из сопловой части камеры сгорания. Как можно видеть, в этом случае несколько повышается энтальпия в камере сгорания и соответственно температура горения. Процесс расширения с отводом тепла протекает с уменьшением энтропии и температуры на срезе сопла. Крше того, несколько ниже будет и. энтальпия истекающего потока. Приведенная на рис.4.3,а энергетическая балансовая диаграмма наглядно показывает рЕюпределе-ние и использование энергии. Следует отметить, что достаточно подробное исследование регенеративного цикла проведено в свое время [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...