Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Расчет Определение коэффициента

По существующей методике расчета определение коэффициента теплопередачи и построение нагрузочных характеристик производятся обычно при постоянных величинах функции физических параметров А и Л,. Это приводит к дополнительной погрешности расчетов, достигающей в отдельных случаях 12—15%. На рис. 4 представлена зависимость коэффициента теплопередачи при кипении 30-процентного сахарного раствора от разности температур при постоянных Д и и эта же зависимость, полученная с учетом изменений функции физических параметров раствора от температуры.  [c.333]


Часть первой главы отводится обсуждению таких вопросов, как свойства материалов и теории разрушения, а также вопросу проектировочных расчетов (определению коэффициентов запаса и т. д.). Такие вопросы, очевидно, не относятся непосредственно к теории оболочек, но они тесно связаны с поисками рациональных подходов в любых областях проектирования и в то же время слишком часто полностью игнорируются.  [c.12]

На начальной стадии расчета определение коэффициента теплоотдачи а/ с помощью выражения (V.6) затруднительно из-за незнания весового количества сконденсировавшегося рабочего вещества AGf. Поэтому выражение (V.6) с помощью несложных преобразований можно привести к виду  [c.87]

Расхождение результатов расчетов по точной и приближенной формулам в четвертой значащей цифре несущественно, тем более что погрешность формул для определения коэффициентов теплоотдачи около 10%. Обычно тепловые расчеты проводят с точностью до третьей значащей цифры. Следовательно, точная и приближенная формулы в данном примере дают совершенно одинаковый результат.  [c.100]

В расчетах на вьшосливость при изгибе для определения коэффициента долговечности Кд- вместо Nk подставляют эквивалентное число циклов Мрр .  [c.15]

Расчет выполняется для того из колес шры, у которого меньше допускаемое напряжение оцр. Определение коэффициентов Zh, Zm, Ze изложено на с, 109, Удельная расчетная окружная сила (Н/мм)  [c.111]

Расчет на усталостную прочность. Э от расчет проводится в форме определения коэффициента запаса прочности п для опасных сечений вала. При этом учитывают характер изменения эпюр изгибающих и крутящих моментов (рис. 3.7.. 3.9), наличие концентраторов напряжений, ступенчатость вала ( м. рис. в табл. 3.6).  [c.55]

Особенностью вероятности расчетов деталей отдельных групп по сравнению с обычными расчетами является определение коэффициентов вариации для деталей.  [c.23]

Длина стержня / = 80 см. Требуемый коэффициент запаса устойчивости =3. Так как задан определенный коэффициент запаса устойчивости, то расчет ведем непосредственно по формулам Эйлера или Ясинского.  [c.275]

Стационарные методы определения коэффициента теплопроводности по характеру измерений делятся на абсолютные и относительные. В абсолютных методах измеряемые в эксперименте величины дают возможность по расчетной формуле (6-6) получить значение коэффициента теплопроводности. В относительных методах измеряемых величин для расчета X оказывается недостаточно. В этом случае большее распространение получил метод сравнения коэффициента теплопроводности исследуемого материала с коэффициентом эталона. При этом в расчетную формулу входит X эталона. Относительные методы имеют определенные преимущества перед абсолютными, так как более просты. Однако отсутствие эталонных . материалов, особенно при высоких температурах, накладывает ограничения на их широкое применение.  [c.125]


В работе [101], помимо определения коэффициента теплопроводности, проведены измерения и степени черноты покрытия из окиси алюминия, нанесенного плазменным способом (схема установки приведена на рис. 6-2, там же см. ее описание). Для расчета интегральной степени черноты получена формула  [c.168]

Расчет болтов производится как проверочный на усталость и статическую прочность. Расчет на усталость заключается в определении коэффициента запаса прочности по амплитуде цикла. Условие прочности  [c.293]

Расчет болтов на статическую прочность заключается в определении коэффициента запаса прочности по максимальному напряжению. Условие прочности  [c.293]

Формулы для определения основных размеров прямозубых конических передач, соответствующих исходному контуру по ГОСТ 13754—68, приведены в табл. 4. График для определения коэффициента смещения х дан на рис. 18. Расчет геометрии этих передач дан в ГОСТ 19624—74. Расчет геометрии конических передач с круговыми зубьями дан в ГОСТ 19326-73.  [c.601]

Как уже отмечалось, одна из основных задач, стоящих перед механикой разрушения в связи с расчетом на прочность по стадия разрушения, состоит в определении коэффициента интенсивности напряжении.  [c.115]

Для того чтобы построить температурную зависимость коэффициентов диффузии [формула. (6.118)] исходя из экспериментальных данных и, тем самым, определить параметры диффузии Da и Q, необходимо уметь определять коэффициент диффузии D при заданной температуре. При экспериментальном определении коэффициентов диффузии в качестве модели для расчета обычно используют решения уравнений диффузии. Коэффициенту диффузии приписывают такое значение, при котором экспериментальные результаты находятся в согласии с этими решениями.  [c.204]

При определении коэффициента сборности исключаются из расчета следующие детали крепежные записываемые в спецификации как материалы, изготавливаемые без чертежа резкой стандартных фасонных профилей под прямым углом упаковочной тары и укладки.  [c.153]

Расчет на сопротивление усталости производят в большинстве случаев как проверочный с целью определения коэффициента запаса усталостной прочности рассчитываемой детали.  [c.335]

Для сталей, имеющих ограничения по скоростям охлаждения (то есть склонных либо к закалке, либо к перегреву в зоне термического влияния — низколегированные, среднелегированные и другие стали), для определения скорости сварки v<,b, площади наплавки F и количества проходов л рекоменд> ется использовать пункты 5 — 8 расчета режимов ручной дуговой сварки (РДС), так как подход аналогичен. Однако в определении коэффициента наплавки а (согласно выражению  [c.44]

ОСТ 108.031.10-85. Котлы стационарные и трубопроводы пара и горячей воды. Нормы расчета на прочность Определение коэффициентов прочности.  [c.264]

Как следует из результатов численных расчетов (табл. 6.3), /" (0) = 0,4696, и формула для определения коэффициента трения принимает впд  [c.292]

Из этого условия можно провести проверочный расчет по определению коэффициента запаса  [c.77]

Для расчета калибровочных коэффициентов необходимо приготовить искусственную смесь определенного состава и снять хроматограмму. Поделив массу компонента в пробе смеси на площадь соответствующего пика компонента, получают калибровочный коэффициент. Примеры обработки хроматограмм приведены в [1, 2, 6].  [c.306]

Проверка заключается в вычислении коэффициента активности одного из компонентов по значениям коэффициентов активности другого компонента и сопоставлении вычисленных величин с найденными по опытным данным. Сопоставление необходимо проводить с учетом точности экспериментального определения величин, используемых для расчета значений коэффициентов активности компонентов.  [c.102]

Перейдем к определению коэффициента запаса из расчета по предельной нагрузке.  [c.281]


Для определения коэффициента запаса из расчета по допускаемым напряжениям раскрываем статическую неопределимость. Отбросив  [c.288]

При расчете по методу Серенсена—Кинасошвили изменится только определение коэффициента запаса прочности по касательным напряжениям.  [c.319]

Одним из эффективных в аэродинамической теории тонких тел является метод присоединенных масс. В отличие от рассмотренного ранее способа расчета аэродинамических коэффициентов и статических производных устойчивости, основанного на исследовании параметров обтекания с учетом интерференции, этот метод позволяет определить непосредственно аэродинамические характеристики. Вместе с тем метод присоединенных масс расширяет возможности аэродинамических расчетов для большего числа конфигураций летательных аппаратов и является основой определения наряду со статическими производными устойчивости также вращательных производных и производных по ускорениям.  [c.155]

В тех случаях, когда при определении коэффициентов нормальной силы и продольного момента оперенного участка в качестве характерного размера выбирается средняя аэродинамическая хорда [/ = ( сах)оп] расчет производных устойчивости следует производить по формулам  [c.184]

Рис. 3.3.3. график для определения коэффициента Лг, используемого при расчете производных устойчивости  [c.266]

Рис. 3.3.6. Графики для определения коэффициентов 1, Хг, используемых при расчете момента крена от отклонения элеронов. Внешняя кромка элеронов совпадает с боковой кромкой крыла (а) или удалена от нее (б) Рис. 3.3.6. Графики для <a href="/info/2768">определения коэффициентов</a> 1, Хг, используемых при расчете <a href="/info/143598">момента крена</a> от отклонения элеронов. Внешняя кромка элеронов совпадает с боковой кромкой крыла (а) или удалена от нее (б)
Наряду с вышеприведенными для определения коэффициента Дарси X применяются и другие формулы, рекомендуемые для расчета трубопроводов из других материалов (например, из полимеров) или предназначенных для передачи определенных жидкостей (масел, нефти и др.).  [c.48]

Выводы, полученные в предыдущем параграфе, позволяют критически подойти к формулам для определения коэффициентов Я и С и являются основанием для рассмотрения лишь тех из них, которые, с одной стороны, достаточно хорошо обоснованы теоретически и, с другой — подтверждены соответствующей экспериментальной проверкой. Некоторые из этих формул, применяемые в настоящее время в практических расчетах, рассматриваются ниже.  [c.142]

При расчетах открытых каналов для определения коэффициента С (изменяющегося, как указывалось ранее, в зависимости от размеров и формы сечения канала и шероховатости его стенок) часто применяются уже рассмотренные выше (см. 46) формула Маннинга  [c.258]

Первая программа состояла в определении коэффициента Д в уравнении у = Ах, где один раз принимали х = /р, у — /э, второй раз — X = ]э, у = /р. В результате расчетов получено Л1= 1,002 2 = 0,997, а относительные ошибки расчета по линейным уравнениям без свободного члена, соответственно, А1 = 2,31 % и = 2,34 %. Корреляционное отношение  [c.115]

Для выполнения расчетов по методу непосредственного интегрирования необходимо иметь топографические и гидрометрические данные, которые позволили бы разбить русло на участки, построить продольные и поперечные профили русла. Зная поперечные профили русла в начальном и конечном сечениях данного расчетного участка, можно определить Шер, / ср, Сер, Кер-Коэффициенты шероховатости естественных русл существенно отражаются на получаемых результатах. Точное определение коэффициентов местных сопротивлений затруднительно. Сопротивления движению воды в естественном русле складываются из сопротивлений, которые можно отнести к местным (обусловленным наличием крупных гряд на дне, побочней и островов, поворотами русла), й сопротивлений по длине (обусловленным шероховатостью слагающих дно и берега грунтов).  [c.73]

При использовании любого специального способа расчета река разбивается по длине на ряд расчетных участков. В пределах каждого участка определяется осредненный поперечный профиль, измеряется длина участка при разных уровнях. Для осредненного поперечного профиля каждого расчетного участка вычисляются при разных уровнях а. В, К = /г< р, С. К-При определении коэффициента Шези коэффициент шероховатости п вычисляется по гидрометрическим данным или при их отсутствии — по таблицам. Для каждого значения средней отметки уровня г р определяется значение модуля сопротивления по (18.7) и строятся графики f = I/= / (2<.р) для каждого расчетного участка (рис. 18.2).  [c.75]

Разработанные в настоящее время методы расчета теплообмена в окрестности критической точки основаны на гипотезе, в соответствии с которой большая интенсивность теплоотдачи в указанной области обусловлена высокой интенсивностью турбулентности натекающего струйного потока. В рамках названной гипотезы можно получить расчетные формулы для определения коэффициента теплоотдачи в окрестности критической точки.  [c.171]

При теплотехническом расчете теплообменных аппаратов наиболее трудной задачей является определение коэффициентов теплоотдачи oLi и а .  [c.306]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы.  [c.59]


В расчетах на контактную выносливость переменность режима нагружений у штывают при определении коэффициента долговечности Zjy вместо назначенного ресурса Nk подставляют эквивалентное число циклов Njjp  [c.15]

Для определения коэффициента Сд была решена динамическая упругопластическая задача в осесимметричной постановке при различных значениях Сд. Расчет показал, что при Сд = 0,12 0,2 0,24 максимальная степень запрессовки, осердненная по формуле  [c.335]

Для определения коэффициента теплоотдачи вблизи передней критической точки при обтекании осесимметричного тела диссоциирующим воздухом Фэй и Ридделл решили дифференциальные уравнения ламинарного пограничного слоя численным методом для условий движения со скоростью 1,77—7 км сек на высоте 7,6 — 37 км при температуре стенки = 300 — 3000° К. В расчетах принималось Рг = 0,71 Le =1 — 2. Расчеты выполнены для равновесного состава диссоциирующей смеси с учетом изменения физических па-  [c.385]

При расчетной оценке потока пара необходимо знать температуру поверхности испарения. Величина этой температуры при равновесном состоянии системы нахидитея только после выполнения всего теплового расчета. Поэтому подсчет парового потока с последующим определением коэффициента теплоотдачи а приходится Выполнять для нескольких значений температур t , меньших температуры насьщения при задан-  [c.427]

Из этого условия мояшо произиесги проверочный расчет на прочность по определению коэффициента запаса  [c.61]


Смотреть страницы где упоминается термин Расчет Определение коэффициента : [c.130]    [c.180]    [c.306]    [c.128]    [c.373]   
Курсовое проектирование деталей машин Издание 2 (1988) -- [ c.0 ]



ПОИСК



228, 240—241 — Определение Расчет

293 — Расчет контактные зубьев зубчатых колес — Коэффициенты и их определение 768 806, 808, 809, 811, 843 Расчет

401 — Зубья — Незаострение Проверка уточненная 394 Коэффициент перекрытия — Уточненное определение 395 — Формулы и примеры расчета

Зубчатые колеса конические прямозубые — Зубья — Незаострение — Проверка уточненная 394 Коэффициент перекрытия — Уточненное определение 395 — Формуляры и пример расчета

Зубчатые колеса цилиндрические косозубые— Зацепления — Дополнительные элементы — Определение 4 401 — Зубья — Незаострение — Проверка уточненная 4 — 394 — Коэффициент перекрытия — Уточненное определение 4 — 395 — Формулы и примеры расчета

Зубчатые колеса цилиндрические прямозубые — Зацепления — Дополнительные элементы — Определение 4 399 — Зубья — Незаострение — Проверка уточненная 4 — 394 — Коэффициент перекрытия — Уточненное определение 4 — 394 — Формулы и примеры расчета

Зубчатые холеса конические прямозубые — Зубья — Незаострение — Проверка уточненная 4 394 — Коэффициент перекрытия Уточненное определение 4 —• 395 Формулы и пример расчета

Коэффициент блокировки — Определени мулы для расчета

Коэффициент вариации Пределы температурный — Определение 71 Формулы для расчета 70 — Экспериментальные и расчетные значения

Коэффициент концентрации напряжений теоретический — Определение 442 Понятие 133 — Пример расчета для

Коэффициент расчет

Коэффициент — Определение

Метод Афанасьева расчета коэффициентов Вильо для определения перемещений ферменных конструкций

Метод Афанасьева расчета коэффициентов Внльо для определения перемещений ферменных конструкций

Метод Афанасьева расчета коэффициентов Штаермана определения изгибных

Метод Афанасьева расчета коэффициентов концентрации Вильо для определения перемещений ферменных конструкций

Метод Афанасьева расчета коэффициентов концентрации Штаермана определения изгибных

Метод Афанасьева расчета коэффициентов концентрации определения частот собственных

Метод Афанасьева расчета коэффициентов остатка для определения частот

Определение коэффициентов сферической аберрации высших порядков иа основании тригонометрического расчета хода лучей

Определение сроков окупаемости и коэффициентов экономической эффективности Расчет поточного производств

Определение сроков окупаемости и коэффициентов экономической эффективности а» Расчет производственной мощности, загрузки н коэффициентов использования оборудования

Определение сроков окупаемости и коэффициентов экономической эффективности яш Расчеты экономии от внедрения

Практические способы определения коэффициента гидравлического трения А для напорных труб (круглых и некоторых прямоугольных) Примеры расчета

Расчет под действием длинные — Коэффициенты податливости — Определение

Стержни переменного сечения — Гибкость — Определение 692, 694 Коэффициент длины механизмов—Расчет



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте