Пар, влажность в перегретом паре

В связи с тем, что в настоящей работе предполагается учитывать зависимость внутреннего относительного КПД турбины от влажности пара, весь процесс в турбине /—2д следует разбить на два участка (рис. 10.23,а) участок, проходящий в области перегретого пара 1—А, и участок в области влажного пара А—2д. Адиабатные процессы в перегретом паре будем рассчитывать по (10.16), а в области влажного пара — используя блок-схему, представленную на рис. 10.7,а. Правда, чтобы воспользоваться этой блок-схемой, необходимо знать давление сухого насыщенного пара Ра в точке А. [c.284]

Поэтому для большинства котлоагрегатов необходимо обеспечивать регулирование перегрева, которое может быть осуществлено путём охлаждения перегретого пара, увеличения влажности насыщенного пара отнятием от него тепла, впрыскиванием воды в перегретый пар и, наконец, регулированием количества входящих в. пароперегреватель продуктов горения. [c.58]

В перегретом паре не должно быть сухого остатка свыше 3 мг л nie. nn. иости свыше 0,15%, жёсткости свыше 0,05 , влажности насыщенного пара, входящего в пароперегреватель, выше 0,5%. [c.186]

Кривые 2, 4 и 6 относятся к профилированному соплу с f=l,25 (еа = 0,605). Как видно из графиков, с уменьшением начального перегрева и увеличением влажности уо интенсивность скачков уплотнения падает. Однако суммарное повышение давления в скачках уплотнения и конденсации мало отличается от повышения давлений в скачке в перегретом паре и несколько уменьшается с ростом влажности. [c.230]

При появлении начальной влаги характер зависимости от числа Ма сохраняется качественно примерно таким же, как и в перегретом паре, хотя сжимаемость в потоке влажного пара проявляется многограннее. С изменением градиентов скоростей меняется не только толщина пограничного слоя, но и структура жидкой фазы (размеры капель, коэффициент скольжения фаз, устойчивость движения пленок и капель и другие параметры). Несмотря на воздействие различных факторов, минимум потерь в решетке при изменении начальной влажности достигается практически при одном и том же значении Ма. Можно назвать, в частности, два фактора, действующих в разных направлениях. С ростом Ма уменьшается коэффициент скольжения v (рис. 4-9,г), что уменьшает потери кинетической энергии паровой фазы. В то же вре- [c.88]

Если общее содержание того или иного вещества в насыщенном паре больше растворимости этого вещества в перегретом паре, то часть его будет оседать в пароперегревателе. Зона оседания вещества будет определяться соотношением между величиной его растворимости и концентрацией вещества в насыщенном паре (см., например, табл. 1-1). Расположение этих зон не будет строго постоянным в пароперегревателях барабанных котлов это объясняется как переменной влажностью пара после барабана котла, так и главным образом изменениями в работе пароохладителя, связанными с различными режимами работы котла. В прямоточных котлах конец зоны испарения и начала перегрева перемещ.ается с изменением производительности и режима работы котла. [c.6]

Температура перегретого пара должна поддерживаться постоянной всегда, независимо от режима работы и нагрузки котлоагрегата, поскольку при ее понижении повышается влажность пара в последних ступенях турбины, а при повышении температуры сверх расчетной появляется опасность чрезмерных термических деформаций и снижения прочности отдельных элементов турбины. Поддерживают температуру пара на постоянном уровне с помощью регулирующих устройств — пароохладителей. Наиболее широко распространены пароохладители [c.150]

С повышением начальной температуры насыщенного пара термический к. п. д. цикла возрастает. Однако после температур 180—190° С (соответствующих давлению 10—12 бар) дальнейшее повышение начальной температуры вызывает резкое увеличение давления пара и его конечной влажности (в точке 2), что приводит к серьезным трудностям при эксплуатации установки. Другой путь повышения термического к. п. д. цикла, позволяющий без увеличения начального давления поднять среднюю температуру подвода тепла в цикле, состоит в применении перегретого пара. [c.429]

В цикле с начальным перегревом пара (рис. 4.31, а) температура перегрева (точка п) зависит от максимальной температуры воды в первом контуре (точка В) и температурного напора — Т . КПД цикла на перегретом паре получается низким (до 30%) вследствие низкого давления пара во втором контуре (до 2 МПа), поэтому эффективнее использовать насыщенный пар (рис. 4.31, б). Давление теплоносителя первого контура примерно 15 — 16 МПа, давление насыщенного пара перед турбиной 5 — 6 МПа, температура примерно 550 К, влажность менее 0,1 %. [c.214]

На рис. 6.11 видно, что большему давлению перед турбиной соответствует более высокая влажность выходящего из нее пара. При р = =р из турбины выходит перегретый пар при р1=р" он получается уже слегка влажным, а при р =р " степень сухости его х " значительно меньше единицы. Содержание капелек воды в паре увеличивает потери от трения его в проточной части турбины. Поэтому одновременно с повышением давления пара за та-ровым котлом необходимо повышать и температуру его перегрева, чтобы поддерживать влажность выходящего из турбины пара в заданных пределах. [c.68]

Из рассмотрения линии о — d следует, что после дросселирования влажного пара высокого начального давления до давлений, определяемых изобарами, лежащими слева от точки Ь, пар увлажняется (в точке а влажность, пара 1—х=1—0,96 = 0,04, в точке Ь она равна 1—0,94= = 0,06 и в точке с она равна 1—0,96=0,04). Начиная от точки с после дросселирования пар подсушивается в точке d достигается состояние сухого насыщенного пара в результате дросселирования от состояния, отображаемого точкой d, пар перегревается (точка е лежит в области перегретого пара). Таким образом, в результате дросселирования в дан-ном случае изменяются параметры пара и, следовательно, его состояние. [c.115]

У вогнутой поверхности лопаток потери сохранялись на том же уровне, как и для перегретого пара. Потери на разгон пленки были невелики, несмотря на ее волновой характер. Существенный рост потерь энергии от влажности пара отмечался также в ядре потока. [c.221]

Кроме известных требований, предъявляемых к обычным паросиловым установкам (предотвращение образования растворимых и нерастворимых отложений в паровом тракте, скопления шлама и накипи, появления коррозии в пароводяном тракте), ядерные энергетические установки должны удовлетворять ряду дополнительных требований, обусловленных особенностями их работы. В этих установках используют различные схемы получения пара, что заставляет предъявлять различные требования к качеству пара. Для двухконтурных установок, работающих на насыщенном паре, в которых отсутствуют пароперегреватели и нет опасности возникновения отложений в проточной части турбины, основное требование сводится к обеспечению влажности пара, допустимой по условиям работы турбины (0,1—0,2%). Для двухконтурных установок, работающих на перегретом паре, к качеству пара предъявляют требования, аналогичные требованиям, которым должны удовлетворять обычные паросиловые установки. [c.134]

Характерные изменения претерпевает эпюра скоростей в пограничном слое на спинке профиля (рис. 3.9,а). Наиболее полный профиль скорости отвечает перегретому пару (Я о = 0,965 Д7 о = = 36К), а наименее полный — сухому насыщенному (/г о=0). При малой степени начальной влажности ( so=I,01 yпрофиля скорости увеличивается, а далее, с ростом начальной влажности, вновь снижается. Такую деформацию профиля скорости нетрудно объяснить эффектами воздействия конденсационной турбулентности на пограничный слой. Следует особо подчеркнуть, что характеристики пограничного слоя получены при значительной степени турбулентности потока перед решеткой [c.85]

В области перегретого пара влияние нестационарности приводит к появлению дополнительных потерь кинетической энергии как в ядре течения, так и в пограничном слое. В потоках конденсирующегося и влажного пара периодическая нестационарность дополнительно оказывает влияние на переохлаждение, конденсацию и дисперсность жидкой фазы, а следовательно, и на дополнительные потери энергии от влажности. [c.188]

В тех редких случаях, когда промперегреватель отсутствует (в новых блоках АЭС он почти всегда имеется), чистота поступающего в турбину пара будет очень сильно зависеть от КПД сепаратора, однако в этих случаях чистота пара не оказывает существенного влияния на опасность коррозионных повреждений турбины, поскольку последняя работает полностью в зоне влажного пара и по мере расширения влажность пара непрерывно растет, а следовательно, концентрация примесей в каплях влаги, которая первоначально очень низка, быстро падает. В итоге даже при наличии в паре коррозионно-агрессивных примесей (например, свободной щелочи NaOH) их концентрации по всему тракту турбины остаются много ниже допустимых по условиям коррозии. Иначе обстоит дело в большинстве случаев, когда за сепаратором расположен промперегреватель и в первых ступенях ЦНД пар находится в перегретом состоянии. Соответственно отдельные примеси в паре на входе в турбину могут находиться в форме сильно упаренных капель (например, NaOH), твердых частиц соли (например, Na l), а в части, отвечающей растворимости их в паре,— в форме истинного раствора. Естественно, что в таких условиях частота пара значительно влияет на надежность работы ЦНД турбины, так же как и в турбинах высоких параметров, имеющих промперегрева- [c.35]

Хотя период переноса влаги под влиянием внутреннего избыточного давления имеет преобладающее значение при развитом высокотемпературном процессе сушки, однако он им не исчерпывается. В связи с этим, если сушка протекает по схеме с двумя горизонтальными участками (первый — на уровне (=Чм), общая длительность процесса может быть рассчитана соответственно по двум формулам (4) и (11). Еслй же периоду молярного переноса предшествует период прогрева без постоянства температуры на уровне / = /м, то, как показывают расчеты, общая длительность процесса до низкой конечной влажности может быть оценена по формуле (И). Этапы всего процесса сушки от любой начальной влажности до любой конечной (но не ниже 10%) могут быть определены по видоизмененной формуле (11), где вместо температуры /=100° С следует принимать средние значения t = tax, полученные из линейной аппроксимации температуры в пределах при Wi = Wsa4 г с= г м при W2=10% /2 = Ю0°С. Результаты расчетов по этой приближенной методике нанесены на график на рис. 7. Расчеты показывают, что по формуле (11) можно определять продолжительность высокотемпературной сушки (например, в перегретом паре) пиломатериалов разных толщин. [c.196]

Для судовой установки ледокола Ленин был принят цикл сдавлением Pi == 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только-в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Р1апример, для бельгийской с кипящим реактором давление вторичного пара 47 бар, а после огневого перегрева [c.321]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

На h—5-диаграмме адиабата изображается линией 1—2, при этом начальное состояние пара, определяемое точкой 1, находится на пересечении изобары р и изотермы t. Опуская из точки 1 вертикальную линию 5 = = onst до пересечения с изобарой рг, находим точку 2, которая определяет конечное состояние пара. В точках I VI 2 находят недостающие параметры пара, необходимые для расчета. При адиабатном расширении 1—2 перегретого пара вначале уменьшается степень его перегрева, а затем при давлении р он переходит в насыщенный пар. Дальнейшее расширение пара будет сопровождаться увеличением его степени влажности. [c.146]

Промежуточный перегрев пара, используемый на современных ТЭС, позволяет снизить конечную влажность пара в турбине и увеличить КПД установки. Схема ПТУ на перегретом паре с промежуточным перегревом (промперегре-вом) представлена на рнс. 10.26,а, цикл, соверщаемый рабочим телом этой установки, — на рис. 10.26,6 процесс в турбинах — на рис. 10.26,в. [c.288]

На поле диаграммы наносятся также кривые равных значений относительной влажности воздуха (срв = 100 % <Рв = 90 % и пр.) и изотермы Г = onst — прямые линии. Поле диаграммы кривой фв= = 100% делится на две области. При (рв<100% в воздухе содержится перегретый пар, при срв > 100% — влажный насыщенный пар, при (рв = 100 % — сухой насыщенный пар. /-диаграмма строится для наиболее распространенного (среднего) атмосферного давления внешней среды. При других атмосферных давлениях сетка изотерм такая же, но уточняются кривые срв = onst. [c.42]

Перегретый пар направляется в часть низкого давления 7 турбины, где рас-щиряется до давления 0,004 МПа при влажности 7 %. Конденсат из конденсатора 8 насосом 9 направляется в подогреватель низкого давления 11, деаэратор 12 и питательным насосом 13 возвращается в контур циркуляции теплоносителя ядерного реактора. Из объема 10 осуществляется подпитка контура химически очищенной водой. Перегрев пара может осуществляться и в ядерном реакторе. В этом случае насыщенный пар из барабана-сепаратора направляется непосредственно в пароперегревательные технологические каналы и затем в турбину. [c.347]

При реконструкции котлоагрегата иногда требуется выбирать тип водяного экономайзера, воздулоподогревателя, способ регулирования температуры перегретого пара и температуру уходящих газов. Тепловой расчет следует начинать с выяснения элементарного состава п теплоты сгорания рабочей массы топлива при подсушке и размоле с удалением испаренной влаги в атмосферу необходимо пересчитать состав топлива и его теплоту сгорания на новую влажность, с которой топливо поступает в топочное устройство рассчитываемого котлоагрегата. Характеристики топлива даются в справочниках, см., например, [Л. 2, 13], а для некоторых топлив приведены в табл. 1-3, 1-4, 1-6, 1-10 и 1-11. [c.78]

В настоящее время наметились тенденции к многократному перегреву пара. Процесс расширения при этом заканчивается или в области малой влажности пара при (X = 0,92 1) или в области перегретого пара. Этим объясняются высокие значения iioj. [c.65]

Конструкции котлов разнообразны, в параметры вырабатываемого пара и горячей воды изменяются в широких пределах. Число мощных энергетических котлов паропроизводительностью от 1000 т/ч и более с перегретым паром до сверхкритических температуры и давления превышает 2 тыс. Число чугунных и стальных паровых и водогрейных котлов в СНГ около 900 тыс., причем 72-75% этих котлов находится в России. Наряду с новейшими образцами котельной техники, находящейся в эксплуатации, более одной трети котлов выработало расчетный ресурс, из них 10-12% имеет запасы прочности менее нормативных, причем на некоторых вынужденно снижено рабочее давление. Процесс замены устаревшего оборудования растянут во времени на многие годы (по некоторым оценкам, на 10-15 лет). Все это время надежность некотооой части оборудования находится ниже расчетного уровня. Положение усугубляется тем обстоятельством, что значительная часть оборудования вьшужденно работает на топливе с характеристиками, значительно худшими проектных, или вообще на неЛроектном топливе. Это объясняется тем, что на ряде разрезов и шахт уменьшилась теплота сгорания углей, изменились свойства золы и ее содержание, увеличилась влажность. Кроме того, в старые котельные и ТЭС осуществляется поставка топлива от новых месторождений. В результате возросло несоответствие между проектными и фактическими топочными режимами. На некоторых марках котлов приходится использовать мазут или газ для подсветки факела, а также обеспечения заданной произво- [c.3]

Конструкция экспериментальной турбины с такой предвключенной ( увлажняющей ) ступенью представлена на рис. 2.8 (на рис. 2.1—турбина VIII). Исследуемая решетка (или ступень) установлена за ступенью скорости, срабатывающей значительные перепады энтальпий. Изменяя температуру пара перед турбиной, нетрудно осуществить исследование решетки или ступени в области перегретого пара с начальным перегревом и пересечением линии насыщения с начальной влажностью (г/о>0), когда линия насыщения пересекается в двухвенечной ступени и в ней образуется в основном мелкодисперсная влага с начальной влажностью, когда на вход в двухвенечную ступень подается искусственно подготовленный влажный пар (в третьей ступени увлажнения) различной [c.34]

Рассмотрим некоторые результаты расчета спонтанно конденсирующегося пара в решетках при невысоких начальных давлениях и сверхзвуковых скоростях. Зона конденсации располагается в косом срезе межлопаточного канала, непосредственно за минимальным сечением, что иллюстрируется рис. 4.4, на котором приведены результаты расчета течений насыщенного и перегретого пара в сопловой решетке С-9012А в виде линий постоянных значений влажности г/(. Как видно, концентрация влаги растет вдоль косого среза до внешнего кромочного скачка уплотнения, в котором происходит некоторая подсушка потока. С ростом начального пере- [c.136]

Потери и углы выхода потока сверхзвуковых решеток зависят от формы профиля, параметра /, степени влажности i/o, отношения плотностей фаз, чисел Re и Mi. Однако сопоставление с дозвуковыми решетками позволяет заключить, что дополнительные потери от влажности в решетках с />1 несколько снижаются влияние Rei, Зк и р ослабевает. По-видимому, в таких решетках происходит интенсивное дробление капель и увеличение коэффициентов скольжения. Углы выхода потока в зависимости от уо и Mi меняются также в меньшей степени, чем для дозвуковых решеток. Однако на нерасчетных режимах (Mi1, оказывается значительной. Опыты на влажном паре подтвердили известный вывод о том, что решетки с расши ряющимися каналами более чувствительны к отклонению числа Mi от расчетного. Средние углы отклонения потока в косом срезе сопловых решеток с суживающимися (/=1) и расширяющимися (f>l) каналами подтверждают, что на влажном паре значения углов отклонения б более высокие, чем на перегретом, во всем диапазоне чисел Mi. [c.152]

Рассмотрим результаты исследований потока в непрофилиро-ванном клапане при различных открытиях, перепадах давления и степенях влажности. Распределение давлений по чаше и по образующим диффузора для перегретого и влажного пара при двух отношениях давлений га=Ра1ро позволяет отметить следующие особенности. На перегретом паре вдоль чаши давление падает и достигает минимальных значений в точке 4, затем интенсивно растет между точками 4 я 5. На диффузорном участке происходит отрыв потока от поверхности чаши. На входном участке диффузора давление также снижается и достигает минимальных значений в различных точках в зависимости от режима (ga). Далее следует область подъема давления в расширяющемся диффузоре. По мере перехода к сухому насыщенному и влажному пару перед клапаном характер распределения давлений по обводам чаши и диффузора меняется. Растут относительные давления и уменьшается интенсивность диффузорных участков в точках обвода чаши. Снижается восстановительная способность диффузора, и при высокой влажности (г/о>40 %) восстановление статического давления в диффузоре практически не происходит. Качественно распределение давлений вдоль диффузора сохраняется одинаковым для исследованных режимов (ба). [c.245]

Смотреть страницы где упоминается термин Пар, влажность в перегретом паре : [c.269] [c.122] [c.65] [c.122] [c.103] [c.152] [c.121] [c.186] [c.317] [c.263] [c.251] [c.151] [c.272] [c.23] [c.122] [c.124] [c.144] [c.239] [c.246] [c.267] [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...