Трубное и межтрубное сечение пучка

Трубное и межтрубное сечение пучка [c.38]

Здесь предполагается, что операция суммирования по зонам может быть заменена интегрированием при достаточно большом числе элементарных зон, а безразмерные параметры теплопередачи р =кР/ и р2=кР1 2 меняются по сечению трубного пучка как из-за неравномерностей расходов теплоносителей в межтрубном пространстве С1 = С1(ф) и в трубах 62 = 2(ср), так и из-за возможных изменений коэффициентов теплопередачи к=к ( ), где й(р=с18/5 — безразмерный элемент сечения пучка. [c.177]

Обогрев всего трубного пучка очень неравномерен — температурная разность на входе в греющие трубы примерно втрое выше, чем на выходе. Поэтому интенсивность парообразования вдоль горячей ноги U-об-разных труб много выше, чем на второй половине сечения пучка — вдоль холодной ноги . Важно отметить, что вдоль горячей ноги основная часть пара выделяется внизу пучка, а вдоль холодной ноги — наверху, что усугубляет температурную разницу (рис. 1.7). В итоге суммарный напор циркуляции в горячей части много выше, вследствие чего возникает трудно поддающееся расчету смещение подъемного потока в горизонтальном направлении [1.5]. Кроме того, пучок труб в ряде сечений по высоте (5—10 ярусов) дистанционирован установкой перфорированных плит или системой перекрестных пластин, пропущенных между трубами, что существенно загромождает межтрубное пространство. Это обстоятельство еще больше осложняет геометрию межтрубного пространства, внося дополнительные трудности в любой расчет распределения пароводяных потоков по очень большому объему (до 20— 25 м ) зоны парообразования. [c.18]

Дымовые газы (13% СО2, 11% Н2О) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком сечении трубного пучка Wi = l3 м/с. Расход газов Gi = 500 т/ч. Температура газов на входе в экономайзер /j i=800 . Трубы расположены в шахматном порядке с шагом поперек потока газов Si=2,ld и вдоль потока S2 = 2d. [c.228]

БОР-60. Конструкция ПТО представлена на рис. 3.20. Для выравнивания потока теплоносителя по сечению межтрубного пространства и в трубах имеются специальные решетки, расположенные во входной камере по первому контуру и в нижнем коллекторе. Для компенсационного температурного расширения отдельных слоев центральной трубы предусмотрены сильфоны в нижней части. Компенсация температурного расширения трубного пучка относительно всей центральной трубы осуществляется также через сильфоны в верхней части теплообменника [3]. [c.90]

Определив геометрические размеры, методом укрупненного калькулирования нетрудно рассчитать капитальные затраты на регенератор при технико-экономической оптимизации ПТУ. Для корректной постановки задачи оптимизации кратко рассмотрим особенности протекания теплогидравлических процессов в регенераторе. Перегретый пар ДФС имеет большие, по сравнению с водяным паром, значения коэффициента кинематической вязкости и удельного объема, что вынуждает увеличивать площадь поперечного сечения межтрубного пространства за счет шага трубных пучков и числа труб, а также за счет уменьшения их диаметра. Поэтому в трубах могут реализовываться турбулентный и лами- [c.120]

Ламельные теплообменники применяют при температуре более 150 °С и давлении выше 1 МПа. Рабочими средами являются жидкость -жидкость, газ - газ, пар - жидкость, когда одна из сред не образует труднорастворимого осадка. Аналогично кожухотрубчатому теплообменнику теплообменник этого типа (рис. 4.1.36) состоит из камеры 1 для вывода рабочей среды из канала, ламельного пучка 4, установленного в корпусе 3, фланцевого разъемного соединения 2 ламельного пучка с корпусом. Вторая трубная решетка аналогична первой, но соединена с цилиндрическим патрубком, который через сальниковое устройство 6 выходит из корпуса. На патрубке установлен съемный фланец 7 на резьбе. Применение сальникового устройства и съемного фланца позволяет не только компенсировать температурные напряжения, но и вытаскивать трубный пучок из корпуса для очистки межтрубного пространства. Корпус теплообменника может выполняться прямоугольного или круглого сечения. [c.386]

Распределение температуры натрия в различных сечениях трубного пучка было замерено в экспериментальном 144-трубном теплообменнике, схема которого изображена на рис. 11.4 [6]. Характерные профили температуры натрия, замеренные в одном из режимов, представлены на рис. 11.5, а. Аналогичные измерения были выполнены в таком же теплообменнике с водой в качестве теплоносителя, результаты которых представлены на рис. 11.5, б. Анализ полученных профилей температуры теплоносителя в межтрубном пространстве теплообменников натрий—натрий и вода—вода показал, что распределение температуры имеет случайный характер в пространстве трубного пучка и относительно стабильно во времени (рис. 11.6, а). На рис. 11.6 б, представлено распределение [c.149]

Форт-Сент-Врейн. Оборудование первого контура имеет интегральную компоновку в бетонном корпусе под активной зоной расположены два ПГ и четыре газодувки. Каждый из двух ПГ состоит из шести модулей. Гелий из активной зоны через отверстия в опорной плите поступает в межтрубное пространство модулей ПГ, включенных по обоим теплоносителям параллельно. Из ПГ гелий поступает в нижнюю собирающую камеру и по кольцевому зазору подается газодувками на вход в активную зону. Конструкция модуля показана на рис. 3.39. Трубные пучки модуля состоят из промежуточного пароперегревателя, выходного пучка пароперегревателя и комбинированного пучка, включающего па-роперегревательный, испарительный и экономайзерный участки. Пучки выполнены в виде многозаходных спиральных змеевиков, поддерживаемых тремя радиально расположенными перфорированными пластинами, которые в свою очередь соединены с центральной опорной системой. При сборке каждая труба, завитая в спираль, ввинчивается в перфорированные пластины. Оба пучка высокого давления опираются при помощи опорного цилиндра на фланец проходного устройства. Змеевики промежуточного пароперегревателя приварены непосредственно к центральным коллекторам. Наружный кожух пучка также опирается на фланец проходного устройства. Число труб в пучке и их диаметр выбирались из условий обеспечения надежного температурного режима и минимального числа сварных соединений, соприкасающихся с потоком гелия, при умеренной стоимости. При конструировании были приняты меры по устранению теплогидравлических разверок из-за неравномерности полей скорости и температуры теплоносителя в поперечных сечениях пучков. Трубный пучок высокого давления разделен на 18 секций микрокамерами (коллекторами). Пароперегреватель организован по схеме прямоточного подвода пара из испарителя по 18 трубам, проходящим по периферии па-роперегревательного пучка. В ПГ осуществляется выравнивание температуры пара в секциях воздействием на регулируемые дроссельные устройства в каждой водоподводящей трубе. [c.112]

Формула (15.34) получается из соотношений (15.30) и выражений =пс1 1А и—пй для трубы с круглым поперечным сечением. Диаметр э можно использовать в качестве определяющего размера в формуле (15.33) или (15.31). Применение э для ламинарного режима не приводит к хооошим результатам, ибо профили скорости и температуры существенно зависят здесь от формы поперечного сечения (изменение щ и ( происходит на расстоянии около /2, а не Б тонком вязком подслое). В качестве трубы с некруглым поперечным сечением может рассматриваться, например, кольцевое сечение или канал в межтрубном пространстве при продольном обтекании трубных пучков. [c.388]

Характерные особенности подвода теплоносителя в межтрубное пространство имеют промежуточные теплообменники АЭС с реакторами на быстрых нейтронах. При баковой компоновке первого контура, когда теплообменники погружены в натрий (см. рис. 2.8), наиболее простым и компактным способом подвода, обеспечивающим минимальные гидравлические потери, является истечение натрия из-под уровня в трубный пучок через окна, расположенные в корпусе. Условия подвода теплоносителя по периметру этих теплообменников неоднозначны, затруднен подвод со стороны стенки бака. Выравнивание потока в этом случае возможно за счет переменной площади сечения входных окон. Такое решение использовано в теплообменниках АЭС с реакторами БН-600 (см. рис. 3.22). Однако следует иметь в виду, что при недостаточном превышении уровня над входными окнами в таких подводах не исключена возможность захвата газа теплоносителем, который может привести к снижению эффективности теплообмена в теплообменнике и активной зоне, а также к кавитации насосов. Поэтому-необходим корректный учет возможности захвата газа во всех нормальных, переходных и аварийных режимах АЭС. Подводящее устройство, исключающее захват газа, а также повышающее стабильность распределения теплоносителя по периметру в щироком диапазоне расходов по сравнению с распределением в окнах с переменным сечением, применено в промежуточном теплообменнике АЭС Феникс (см. рис. 3.29). [c.57]

Прямым опытом по определению эффективной вязкости в межтрубном пространстве является исследование профиля скоростей в каналах двух соприкасающихся разнородных пучков. В [33] определен установивщийся профиль скорости в коробе прямоугольного сечения, который был заполнен трубным пучком квадратной упаковки с двумя зонами однородности в одной половине короба — частая рещетка, в другой — редкая рещетка (рис. 5.13). Если бы каналы пучка были изолированными, эпюра скоростей имела бы ступенчатый вид. Гидравлическая связанность каналов и действие сил вязкости в зазорах между стержнями приводят к тому, что скачок сглаживается, и тем больше, чем сильнее действует механизм межканального взаимодействия. Поэтому из ширины пограничной зоны можно непосредственно получить искомый коэффициент Vэф [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...