Коэффициент внешнего трення

Коэффициент внешнего трения неподвижного слоя (см. условные обозначения). [c.219]

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ВНЕШНЕГО ТРЕНИЯ, ИНТЕНСИВНОСТИ ИЗНАШИВАНИЯ И КОНТАКТНОЙ ЖЕСТКОСТИ ПРИ УПРУГОМ КОНТАКТЕ [c.85]

Расчет коэффициента внешнего трения [c.85]

Экспериментальная проверка формул расчета коэффициента внешнего трения [c.88]

Рассмотрим массивный жесткий ротор весом G (массой М), установленный на упругих опорах А и В, жесткость которых в горизонтальном и вертикальном направлениях равна соответственно ку и ку . К опорам присоединены также демпферы вязкого трения, одинаковые для обеих опор и для горизонтального и вертикального направлений. Величина демпфирующих сил характеризуется коэффициентом внешнего трения и. Схема ротора приведена на рис. 1. [c.62]

J. —коэффициент внешнего трения (материала [c.306]

Проблема повышения износостойкости и прочности деталей является составной частью проблемы повышения надежности машин. Решить сложные проблемы надежности современных машин невозможно без глубокого теоретического изучения физической природы процессов износа и разработки на этой базе практических рекомендаций по расчету деталей на износ и коэффициентов внешнего трения без получения материалов и смазок для различных условий износа, а также без разработки конструктивных и технологических мероприятий, обеспечивающих требуемую износостойкость и прочность деталей и узлов различных машин. [c.277]

Из этих опытов следует, что сильное окисление поверхности, достигаемое отжигом на воздухе и приводящее, таким образом, к трению не по металлу, а по его окислам, повышает внешнее трение. Несколько меньшая степень окисления— отжиг в окиси углерода, при котором пленка окислов состоит преимущественно из закиси меди, дает меньший коэффициент внешнего трения при деформации. [c.69]

С целью большего уточнения влияния природы окисла на коэффициент трения деформации меди ими были проведены опыты по определению коэффициента внешнего трения при деформации меди, искусственно покрытой закисью, неминуемо образующейся на меди при окислительном нагреве болванок и отжиге труб, прутков, проволоки и других изделий. [c.69]

Чтобы убедиться в большом влиянии окисления поверхности на коэффициент внешнего трения, ими были проделаны следующие опыты. Из взятой серии образцов с одинаковыми углами конусности торцевых углублений .= 100" х=106 с окисленной поверхностью с части образцов окислы удалялись травлением, после чего все образцы осаживались на прессе при обжатии в 32%. Виды образцов с углом конусности р=100°, покрытых окислами и без окислов, после осаживания представлены на рис. 2, на котором один образец, покрытый окисью меди толщиной около 2 микрон, дал бочку, т. е. л>tg а второй, покрытый окисью меди толщиной около 0.75 микрона, дал небольшую вогнутость, т. е. > третий образец с удален- [c.69]

Для опытной проверки установленных коэффициентов внешнего трения проведено волочение медной проволоки, отожженной в вакууме, окиси углерода и в воздухе. [c.70]

Размер частиц, мм Угол внешнего трения в покое Коэффициент внешнего трения в покое Угол внешнего трения в движении Коэффициент внешнего трения в движении Угол естественного откоса [c.133]

Признаками разделения частиц с помощью вибрации могут быть размеры (толщина, ширина, длина), форма, плотность материала, коэффициенты внешнего трения, упругость, ферромагнитные свойства. В большинстве процессов вибрационного сепарирования эти свойства проявляются в определенных сочетаниях тогда одно из них выделяют в качестве основного, а остальные называют сопутствующими. [c.344]

Учет трения. Если коэффициент внешнего трения ц (s) = v р (s), то в результате повторения процедуры построения решения получим, что при малом трении в формуле (9) вместо следует поставить (1 + iy ), где 7 = при п — 1 [c.527]

В первой части книги приведены материалы по определению величины сил контактного трения при ковке и штамповке, прокатке, волочении и прессовании. Эти данные необходимы для разработки режимов деформации, расчетов оборудования на прочность и потребной мощности. Чаще всего величину сил трения определяют через коэффициент трения. Поэтому для решения технологических и конструкторских задач требуется с достаточной степенью достоверности выбрать среднюю величину коэффициента внешнего трения в зоне деформации. При этом надо правильно учитывать влияние основных факторов трения, выделяя их среди многих второстепенных. Теоретический анализ процессов обработки металлов давлением во многих случаях требует знания не только средних значений сил трения, но и распределения их по контактной поверхности. Этому сложному вопросу также уделено значительное внимание. [c.6]

Теория Крагельского—Демкина находит непосредственное применение при расчетах коэффициента внешнего трения ). [c.176]

Коэффициент внешнего трения /вн Ш Фвн Изменение структуры слоя под действием сжимающей нагрузки характеризуется коэффициентом уплотнения [c.128]

Усилие, необходимое для штамповки выдавливанием поковок V группы, приближенно (прн максимальном значении коэффициента внешнего трения, равном 0,5) определяют в завнснмости от их формы. Так, для поковок, близких по форме к поковкам, изображенным на рис. 32, а, [c.202]

Закономерно полагать, что коэффициенты внутреннего и внешнего трения для движущегося слоя (/н, /вн) зависят не только от коэффициентов трения покоя, но также и от факторов движения и геометрических, режимных и физических характеристик потока. Следовательно, коэффициент трения движущегося слоя является безразмерной функцией ряда критериев — аргументов движущегося слоя. К сожалению, опытные данные о коэффициентах трения движущегося слоя практически отсутствуют. Это вызвано отнюдь не отсутствием интереса к этой важнейшей задаче, а сложностью эксперимента. В [Л. 106, 108] установлено, что при движении слоя коэффициент внешнего трения в 3—4 раза уменьшается. Зенз [Л. 138] предлагает пять различных методов оценки коэффициента внутреннего трения, в которых лишь имитируется движение слоя. [c.290]

Указанные выше границы влияния стесненности движения зависят от соотношения /вн//н. Так, например, данные [Л. 345], полученные в медной трубке, указывают на падение скорости в пристенном слое на 15— 207о данные Л. 30], полученные в стальных трубах,— на 40—60%, а данные, полученные нами и в [Л. 341] в стеклянной трубке, — на 5%. Везде использовался один материал — кварцевый песок, а диапазон изменения скорости был одинаков. Значительная разница в результатах не случайна и вызвана изменением соотношения между коэффициентами и внешнего и внутреннего трения сыпучей среды. В пределе, когда коэффициент внешнего трения f оказывается заметно меньше коэффициента внутреннего трения движущихся частиц [вн, пристенный слой почти исчезает (стеклянная трубка), так как плоскость сдвига опускающегося слоя совпадает со стенкой канала. Следовательно, границы влияния А/йт могут существенно меняться при изменении состояния стенок и поэтому рассматриваются автором как новый метод воздействия на процесс теплообмена с движущимся слоем. [c.295]

При рассмотрении вопроса о распределении давления по высоте слитка сделаны следующие допущения боковое давление пропорционально давлению прессования, коэффициент внутреннего трения значительно больще коэффициента внешнего трения, что дает право с некоторым приближением считать сечения, перпендикулярные оси прессования, плоскими. [c.92]

При определении коэффициента внешнего трения необходимо исходить из напряженного состояния в зонах фактического касания. В общем случае вследствие распределения вершин микронеровностей по высоте микроиеров-ности в зависимости от глубины внедрения могут деформировать материал поверхности менее жесткого тела упруго, упругоиластнчески или пластически. Границы между каждым из Ердов деформирования определяют, решая соответствующие контактные задачи теорий упругости и пластичности. Однако в ряде случаев (например, при трении резин, а также металлов при небольших контурных давлениях) в зонах касания возникают упругие деформации. Как показывает анализ, при внедрениях, соответствующих пластическим деформациям, в зонах касания поверхностей с наиболее распространенными Б инженерной практике параметрами шероховатостей основные силовые взаимодействия приходятся ia микронеровности, деформирующие материал поверхностного слоя менее жесткого тела пластически. Поэтому в настоящее время принято оценивать взаимодействие твердых тел при упругих и пластических деформациях в зонах касания. Теория взаимодействия твердых тел ири упругопластических деформациях пока ещё не разработана. [c.192]

Однако этот метод недостаточно точен вследствие случайности выбора участков поверхности. Кроме того, игла профилометра-профилографа, как пра- вило, скользит не по вершинам микронеровностей, а по их боковым поверхностям, а малый радиус кривизны иглы огрубляет профилограмму. Этих недостатков лишен расчетно-экспериментальный метод. В этом методе пользуются расчетными зависимостями коэффициентов внешнего трения нокоя / и расстояний h между поверхностями детали и контр-образца от контурного давления рс и искомых параметров шероховатости в условиях пластического не[1асыщенного и нась(щенного контактов. Из всех физико-механических характеристик контактирующих тел, используемых при определении параметров шероховатости- поверхно-стн, необходимо знать лишь твердость НВ менее твердого образца и обеспечить заведомо меньшую HjepoxoBaTO Tb его поверхности по сравнению с более твердым образцом. [c.224]

Машины для определения параметров шероховатости поверхностей трения. Для экспериментального определения зависимостей расстояния между поверхностями детали и контробразца, а также коэффициентов внешнего трения покоя от контурного давления п — / (рс) п f= f (рс) применяют трибометр (рис. 9). Трибометр включает в себя корпус-основание / стойку 2 с кронштейнами 3, 8 устройство нагружения 9 устройство измерения контактных сближений, содержащее датчик контактных сближений 15 и вспомогательные детали крепления датчика направляющую 16 с установочным винтом /7 трубку 14 и иглу 12 привод вращения образца 10 относительно контр-образца 11, состоящий из электродвигателя 4, ведущего 5 и ведомого 6 шкивов, соединенных передачей (ременной, цепной и т. п.) устройство измерения сил трения, [c.227]

А. К. Чертавских и К. Н. Кан [9] провели работу по определению коэффициента внешнего трения для чистых и специально окисленных поверхностей металлов. Металлы отжигались в различных газовых средах и пленки окислов наносились химическим способом при комнатной температуре. Коэффициент внешнего трения определялся методом С. И. Губкина путем осаживания (пластического сжатия) образцов с коническими выточками специальными бойками. [c.68]

Коэффициент внешнего трения по железу равен 0.71, а по латуни 0.44. Затем А. К. Чертавских и К. Н. Каном была проведена серия опытов по определению р меди, отожженной в различных средах. В качестве сред отжига брались азот технический из баллонов, очищавшийся от кислорода пропусканием через щелочной раствор пиро- [c.68]

На рис. 1 видно, что максимальное значение коэффициента внешнего трения меди соответствует о гжигу на воздухе р = 0.53, меньшее значение равно 0.51 в закиси углерода, затем в порядке убывания следуют вакуум 0.36, водород 0.34 и азот 0.32. [c.69]

Полученные нами данные не согласуются с выводами Кэмпбела [14], по которым коэффициент внешнего трения стали по стали, окисленной нагреванием в атмосфере воздуха, уменьшается. [c.73]

Среднее давление зависит от многих параметров процесса прокатки сопротивления металла деформации К, обжатия, коэффициента внешнего трения /, отношения длины дуги захвата к средней толщине полосы IJ Ih p, натяжения внешних частей полосы, упругой деформации валков и т. д. Для случая прокатки широких полос (АЬ = 0) среднее давление определяется формулой А. И. Целикова [c.263]

Форма Коэффициент внешнего трения, плотность Вибрационное транспортирование Ячеистые или шероховатые поверхности Прямолинейные наклонные к горизонтальной плоскости Вибросепараторы [c.345]

Здесь / — коэффициент внешнего трения 1>нар — наружный диаметр ролика, ММ] — диаметр накатываемой заготовки, мм —модуль упругости ааготовки, кгс/мм р — давление, кго/мм р — (2.5 [c.486]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...