Ускорение конвективное

Таким образом, конвективное горение может перейти в детонацию, а может и затухнуть. Детонация реализуется при достаточно высоких концентрациях топлива, когда ускорение конвективного фронта велико. [c.420]

В каких точках равно нулю локальное ускорение конвективное ускорение [c.53]

Эйлера 15, 72 Ускорение конвективное 55, 96 [c.711]

Замедленное охлаждение называют стадией пленочного кипения-, ускоренное охлаждение — стадией пузырчатого кипения. Однако когда температура поверхности металла достигает точки ниже температуры кипения жидкости, охлаждение замедляется. Это — стадия конвективного теплообмена. [c.125]

Локальное и конвективное ускорения [c.336]

Первый член в правой части этого равенства называют локальным ускорением, второй — конвективным. [c.338]

Полное ускорение частицы сплошной среды складывается из локального и конвективного ускорений. [c.338]

Наличие в этой сумме конвективной части делает выражение ускорения нелинейным, с чем связаны большие трудности в интегрировании уравнений динамики сплошной среды. [c.338]

Первые три слагаемые в правой части (3.2) дают проекции конвективного ускорения, которое образуется за счет изменения координат частицы, соответствующих ее передвижению (конвекции). [c.37]

Конвективное ускорение возможно только при движении жидкости и газов. [c.37]

Чтобы придать этому уравнению безразмерный вид, разделим все его члены на коэффициент KVL при конвективном ускорении. Получим [c.122]

Выделяя конвективную часть ускорения (см. 1 гл. 2), уравнение (5-10) можно представить в виде [c.90]

Аналогично записываются два других уравнения. Результат усреднения каждого из членов левой части и локального ускорения в правой части полученной системы может быть записан сразу на основе приведенных выше свойств принятой операции усреднения. Остановимся на усреднении конвективных членов. [c.98]

Так, разделив все члены уравнения на коэффициент при конвективном ускорении У 1Ь, получим [c.131]

Первое слагаемое правой части равенства выражает изменение скорости во времени в некоторой фиксированной точке пространства, т. е. местное изменение, и поэтому называется локальной составляющей ускорения. Второе слагаемое характеризует изменение скорости частицы при ее перемещении и называется конвективной составляющей ускорения. [c.38]

Конвективное ускорение может быть при стационарном и нестационарном движениях. Оно обращается в нуль лишь тогда, когда средняя скорость не зависит от координат. [c.38]

I. Конвективные ускорения имеют большие зна- [c.80]

Ускорение жидкой частицы конвективное 73 (1) локальное (местное) 73 (1) субстанциональное (полное) 73 (1) [c.362]

Первые слагаемые правой части (2.11) называются локальными составляюш,ими, а остальные — конвективными составляющими ускорения. [c.75]

Первое слагаемое уравнения (62) характеризует изменение скорости при перемещении частиц жидкости из одной точки пространства в другую и называется конвективным ускорением-, второе слагаемое характеризует изменение скорости во времени в данной точке и называется локальным ускорением. [c.60]

Таким образом, при установившемся движении локальные ускорения равны нулю и полное ускорение равно конвективному [c.60]

Можно показать, что u /(2g) является потенциальной функцией векторного поля конвективных ускорений частиц жидкости. [c.101]

Вместе с тем повышение газового давления приводит к увеличению плотности газа в порах литейной формы, коэффициентов теплопроводности и теплоемкости газа. Это может заметно интенсифицировать процесс конвективного теплообмена в форме и привести к ускорению затвердевания металла. [c.50]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

Значительное влияние оказывает величина ускорения на теплоотдачу за счет естественной конвекции (до возникновения и во время кипения). Результаты ряда экспериментов удовлетворительно согласуются с критериальными уравнениями [92], из которых следует пропорциональность коэффициента теплоотдачи величине Поскольку конвективная теплоотдача вносит определенный вклад в общий процесс передачи тепла к кипящей жидкости, то при сравнительно малых тепловых потоках с возрастанием ускорения происходит повышение коэффициента теплоотдачи при кипении. По мере увеличения теплового потока зависимость коэффициента теплоотдачи от ускорения становится более слабой и, начиная с [c.85]

Производительность сушильного процесса в ряде случаев может быть повышена изменением самой схемы сушилки переводом сушилки, например, с воздушной, когда воздух подогревается паром в калориферах и высокую температуру иметь не может, на сушку дымовыми газами с любой допустимой температурой переводом сушилки с конвективного обогрева газами на обогрев инфракрасными лучами, когда интенсивность сушки повышена благодаря особым свойствам инфракрасного излучения заменой сушилки с неподвижным слоем сыпучего материала сушилкой с кипящим слоем, дающим высокую равномерность и ускорение процесса сушки, и т. п. [c.140]

В этом случае критерий Струхаля 5Ьд характеризует отношение сил инерции, обусловленных локальным ускорением потока и конвективным ускорением колебательного движения потока жидкости Аы, (нелинейные взаимодействия). [c.32]

Третий — взрывной режим перехода горения в детонацию — реализуется, когда в процессе ускорения конвективного горения интенсивность волн сжатия скелета возрастает настолько, что частицы на ее фронте разогреваются до температур . воспламенения. Образовавшийся вторичны очаг горения (точка Е иа линии 1 на рис. 5.4.3) приводит к формировани 0 е де двух фронтов горения возвратной, или регонационной волны, распространяющейся по разогретому, уплотненному веществу, навстречу первоначальному фронту конвективного горения (точка М — точка встречи волн) и нестационарной детонационной волны, распространяющейся направо но невозмущенной среде. Этот режим имеет место np i высоких Qo и Ts. Взрывной переход горения в детонацию во взрывчатых веществах экспериментально зафиксирован в работах А. Ф. Беляева п др. (1973) Н. В. Ащепкова, [c.439]

Таким образом, анализ кривой со(т) позволяет утверждать, что в дапиом случае процесс нестационарного горения имеет стадии 1) воспламеиепие реагента, 2) формирование зоны конвективного горения, 3) ускорение конвективного горения реагента, 4) переход от конвективного горения к послойному вследствие выравнивания давления в порах у непроницаемого торца, 5) потухание реагента. [c.186]

Движение жидкости относительно электрода стабилизирует толщину диффузионного слоя б и делает ее меньше, что соответствует конвективной диффузии, т. е. диффузии в движущейся жидкости. Увеличение скорости перемещения жидкости приводит к ускорению диффузии. Теория диффузии в движущейся жидкости разрабатывалась в работах ряда исследователей (Д. А. Франк-Каменецкого, Зйкена, В. Г. Левича) и была сформулирована [c.207]

По векторной формуле (3) вычисляют поле ускорений в переменных Эйлера, если известно поле скоростей. В эту формулу входит дv/дt — локальная производная от вектора скорости и группа слагаемых Ох до/дх) 4- Пц (ди1ду) 4- Иг до1дг), представляющая собой конвективную производную от этого вектора. Полное изменение вектора скорости с течением времени, т. е. ускорение, обозначим ОоЮ1. [c.210]

Преобразованием конвективной производной из (3) можно получить другое выражение для ускорения (формула Лэмба—Громеко) [c.211]

Как следует из выражения (2.7), ускорение складывается из двух частей. Первая — duldt, называемая локальной производной, выражает изменение во времени вектора и в фиксированной точке пространства. Эта величина определяет местное или локальное ускорение. Вторая часть — а U называется конвективной производной вектора и. Эта величина выражает изменение скорости в пространстве в данный момент времени. [c.30]

Это уравнение содержит две неизвестные функции Н , t) и V (s, t) уклон трения, как упоминалось, в первом приближении можно определить по формулам установившегося режима. В результате расчетов и экспериментов получено, что влияние сил трения практически существенно только при достаточно больших длинах труб, и во многих случаях значением можно пренебречь. Кроме того, при рассмотрении гидравлического удара в металлических трубах или в трубах из другого достаточно жесткого материала (например, из железобетона) можно не учитывать конвективный член vig) dvtds). Действительно, изменение скорости по длине трубы dvids может быть отлично от нуля только вследствие сжимаемости жидкости или деформируемости стенок. И та и другая невелики. Но локальное ускорение dvidt при гидравлическом ударе может быть сколь угодно большим, если изменение положения затвора производится достаточно быстро. Поэтому, как правило, [c.195]

Члены, стоящие в левой части уравнения энергии, называются конвективными и определяют вынужденную конвекцию. Может существовать также свободная конвекция, природа которой обусловлена Архимедовой подъемной силой, вызванной подогревом жидкости. Обозначим через р коэффициент объемного расширения среды через АТ повышение температуры данной частицы среды, по сравнению с ненагретыми частицами. Тогда р АТ есть относительное изменение объема данной частицы, а Архимедова подъемная сила будет равна Fa = pg P AT g— ускорение свободного падения). Полученную силу, отнесенную к единице массы, можно рассматривать как массовую силу и ввести ее в уравнение движения (1.18) в качестве/ [c.39]

Слабыми волнами называют такие волны, в которых скорость движения частиц жидкости настолько мала, что в уравнениях движения можно пренебрегать не только членами, учитывающими вязкость жидкости, но и конвективным ускорением (шу)w по сравнению с локальным ускорением dw/dx, т. е. считать dw/dx равным dwidx. Таким образом, для слабых волн [c.320]

Конвективное и локальное ускорения. Математическое выражение ускорения можно получить, взяв полную производную по времени от функциональной зависимости (60) с учетом элементарного перемещения частицы жидкости dr при переходе от точки к точке. Полный [дифференциал вектора скорости как функции двух переменнМх г п t равен [c.59]

Отверждение в искусствеино созданных условиях. Для ускорения формирования покрытий применяется нагревание. По способу подвода тепла к покрытию различают следующие способы, отверждения конвективный, терморадиационный, индукционный. [c.221]

В табл. 8-3 приведены выражения передаточных функций Wjk для радиационного теплообменника и трубопровода. Использование частных моделей приводит к ускорению расчетов и сокращению массива исходных данных за счет коэффициентов, не несущих полезной информации, а также массива результатов. Но применение частных моделей несколько увеличивает программу расчета и требует задания для каждого теплообменника логической информации, указывающей тип модели. Однако эта информация необходима для реализации модели парогенератора как системы взаимосвязанных теплообменников. Для расчета па приведенным моделям указывается следующая логичоакая информация для каждого теплообменника в виде признаков а) конвективный прямоточный б) конвективным противоточный в) радиационный г) трубопровод д) паропаровой е) входная координата— температура рабочей среды ж) выходная координата — температура рабочей среды. [c.129]

Техническая гидромеханика (1987) -- [ c.30 ]

Техническая гидромеханика 1978 (1978) -- [ c.33 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.22 ]

Механика жидкости (1971) -- [ c.54 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.51 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.280 ]

Механика сплошной среды Часть2 Общие законы кинематики и динамики (2002) -- [ c.47 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.55 , c.96 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.75 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...