Чугун Удельный вес — Определение

Проверку правильности выбора материалов пар трения и скольжения при заданных или принятых сопрягаемых размерах деталей и определение этих размеров при проектном расчете производят по некоторым критериям. Наиболее простой способ проверки заключается в расчете по среднему давлению р. Способ пригоден для пар трения, работающих с малыми скоростями скольжения при невысоких температурах окружающей среды, и имеет целью обезопасить сочленение от возможного заедания. Для шарнирно-болтовых соединений предельные значения удельных нагрузок (МПа) приблизительно могут быть приняты для закаленной стали по стали до 15, закаленной стали по баббиту 9, закаленной стали по бронзе 8, закаленной стали по чугуну 6, незакаленной стали по баббиту 6, незакаленной стали по бронзе 5. [c.327]

Можно привести виде ряд примеров, характеризующих значение информации о химическом составе в черной металлургии. Содержание определенных компонентов является непосредственным показателем качества большой группы материалов отрасли железных руд, продуктов их переработки перед плавкой, флюсов, ферросплавов, лигатур, модификаторов, а также металлургических шлаков, находящих широкое применение в разных отраслях промышленности и сельском хозяйстве. Информация о химическом составе требуется для оценки технико-экономической эффективности металлургического производства, в том числе основанного на данных материального баланса, а также для расчета удельного расхода материалов. Так, согласно данным работы [9], расход кокса на выплавку 1 т передельного чугуна зависит от содержания серы и золы в коксе, а также кремния, марганца, серы и фосфора в чугуне. [c.12]

Наиболее низкий выход шлака в настоящее время на хорошо работающих коксовых печах составляют 400—500 кг на 1 т выплавленного чугуна, однако многие печи еще работают со значительно большим выходом шлака. Обогащение железных руд и углей для коксования и снижение содержания в них серы — решающее условие уменьшения выхода шлака, снижения удельного расхода кокса, повышения производительности и экономичности работы доменных печей. При расчете шихты для выплавки чугуна определенного вида количество и вид флюсов определяют из необходимости получения достаточно легкоплавких и жидкотекучих шлаков в возможно меньшем количестве и такого состава, при котором в чугун не переходили бы нежелательные (вредные) элементы и переходили нужные. [c.145]

Удельный вес материала, как один из основных расчетных параметров, обычно не является решающим при определении возможности применения пневмотранспорта. Успешно работают установки по пневматическому транспортированию чугунной дроби диаметром 4—5 мм для очистки поверхностей котельных агрегатов и отливок в литейных цехах. С увеличением удельного веса материала необходимо увеличивать и скорость воздушного потока для обеспечения устойчивого перемещения его по трубам, повышение же скорости перемещения увеличивает потери на трение, т. е. делает установку менее экономичной и, кроме того, может вызвать разрушение частиц материала. [c.608]

Испытания на определение коэффициента трения вкладыша сталь 45 — ролик чугун СЧ 18-36 проводились при другом удельном давлении, чем на изнашивание. [c.117]

Таким образом, до определенных пределов антифрикционные качества сульфидированного чугуна могут позволить ему конкурировать с бронзой, но по мере увеличения удельного давления наступает [c.113]

Параллельно с оценкой износа высокопрочных чугунов производилось и определение коэффициента трения. При сухом трении высокопрочного чугуна перлитной структуры увеличение скорости скольжения или удельного давления понижает коэффициент трения от 0,68 до 0,38. Это уменьшение коэффициента трения можно объяснить наличием фазовых превращений. В то же время при увеличении удельных давлений и скорости скольжения износ увеличивается. Так, например, увеличение скорости скольжения при трении со смазкой от 4 до 12 м/сек и удельного [c.207]

Динамика материалоемкости в виде материальных затрат (в натуре) на единицу продукции более определенна. Под влиянием научно-технического прогресса проявляется устойчивая тенденция к снижению удельного расхода сырья и материалов, которая может быть проиллюстрирована множеством примеров из отечественной и зарубежной практики. Так, в США в послевоенные годы благодаря использованию в домнах природного газа и кислорода расход кокса (в кг) на 1 т чугуна си- [c.46]

Для определения расчетного коэффициента трения чугунных или композиционных колодок используют табл. 2.8 либо зависимости Фкр = f М (рнс. 2.25). Полная замедляющая сила с определяется суммированием тормозной силы Ь , силы удельного основного сопротивления поезда ге>ох с учетом локомотива и сопротивления от спрямленного уклона, т. е. с = + >ох + г- [c.108]

Автором была проведена целая серия лабораторных испытаний (по принятой методике) по определению влияния различных сред, в которых происходит трение сопряженных поверхностей, на образование и развитие процессов схватывания первого и второго рода при переменных скоростях относительного скольжения в пределах от 0,005 до 150 ж/се/с и удельных нагрузках в пределах от 1 до 300 кг см . Испытания проводились в жидких средах — маслах МС-20, АМГ-10, гипоидном (ГОСТ 4003-53), вазелиновом, вазелином с добавкой 0,5% олеиновой кислоты, спирте и глицерине в условиях граничной смазки и в газовых средах — аргоне, углекислом газе и кислороде в условиях сухого трения на образцах, изготовленных из стали марок 45,У8, серого чугуна и бронзы Бр.АЖМц в паре с валами, изготовленными из стали марок 10,45 и У8. В результате проведенных испытаний установлено, что газовые и жидкие среды могут по-разному влиять на развитие процессов схватывания первого и второго рода. Одни газовые и жидкие среды тормозят развитие процессов схватывания, сужают [c.50]

Определение коэфициента трения тормозных накладок и фрикционных колец производится испытанием на трение образца по чугунному диску в течение 45 мин. при удельном давлении 2,7 кг/см , температуре образца 100—135° С или 230—250° С и окружной скорости по средней линии образца 7—7,5 Mf eK. [c.348]

На машине трения ЛТС-5 длительно испытывались подшипники из чугуна Сч 18-36 с износостойкими покрытиями. Момент трения замерялся с помощью мотор-весов. Эти испытания были длительными. Результаты испытаний для различных чисел оборотов вала представлены на рис. 4 в виде зависимостей величины момента трения на валу от удельного давления. Характер и относительное расположение кривых при всех числах оборотов сохранялся один и тот же. До определенной нагрузки величина момента трения незначительна, затем начинает быстро расти до наступления заедания (правая часть кривых). Чем меньше скорость вращения вала, тем раньше начинается переход к заеданию, так как меньше сказывается влияние гидродинамического эффекта. Для необработанного чугуна этот процесс начинается при незначительных нагрузках и развивается наиболее быстрым образом (кривые /) химико-термические обработки поверхности увеличивают допустимую нагрузку в несколько раз, это относится к сульфидированию (кривая 2), еще большей степени к селенированию (кривая 3), селенированный чугун оказался здесь практически равноценным бронзе (кривая 4). Лучшие результаты, получились для хлорированного чугуна, для которого величина момента трения даже ниже, чем для бронзы (кривая 5). [c.54]

На рис. 3—5 и в табл, 1 и 2 приведены данные по износу фрикционного материала ФК-24а (см. рис. 3) и протектора автомобильных шин 5,60-15 (см. рис. 4). Рети-накс испытывался в условиях торцевого трения (РТМ-6-60) в паре с чугуном ЧНМХ при удельной нагрузке 6 m j M и скорости скольжения 6,3 Mj en, Образцы из ретинакса и чугуна в виде полых цилиндров с наружным диаметром 28 мм и внутренним диаметром 20 мм терлись торцами. Для определения величины износа образцы взвешивались после заданных интервалов времени. [c.21]

Расчет направляющих ведется либо по наибольшим, либо по средним удельным давлениям. При скоростях, характерных для движения подачи у чугунных направляющих станков средних размеров, допускаемые наибольшие давления не превышают 25—30 кПсм , а у тяжелых станков— 10—15 кПсм . Допускаемые средние удельные давления вдвое ниже. При определении средних удельных давлений можно воспользоваться значениями реакций, полученными при определении тяговых усилий, и найти среднее удельное давление как частное от деления величины реакций на площадь направляющих. В более ответственных случаях необходимо применять уточненные методы расчета [42]. [c.581]

При расчете Лтт=/гкр= не учтены небольшие деформации поршня и цилиндра. Они учитываются косвенно при определении минимального конструктивногс. зазора, а именно при расчете Ат/л Увеличивается на величину КО, учитывающую. изменение диаметра поршня в сечении, проходящем через ось поршневого пальца, из-за деформации поршня и увеличения удельного объема чугуна. При измерении диаметра сопряжений поверхностей минимальные высоты неровностей дан- 40Г0 класса чистоты поверхности обязательно учитываются в расчете принято шол-/Лтт=2,43, но жидкостное трение будет и при меньшей величине отношения, т. е. при 2,43>ктах/1гт1п >1. и в этом случае есть возможность некоторого увеличения величины ктш- По формуле (4.21) находим минимальный зазор, который должен быть обеспечен при сборке поршня с цилиндром [c.201]

Испытуемая бумажная лента размером ЗХ18Х X 0,012 см одним концом закреплялась в зажиме, к которому припаивался стальной трос с крючком. Горизонтальный трос перекидывался через закаленную стальную ось, которая устанавливалась в чугунной стойке на столе. К крючку на конце троса подвешивался груз. Бумажная лента вторым своим концом горизонтально протягивалась между расположенными в прессе двумя стальными прокладками (размером 1 Х2Х0,4 слг), покрытыми тремя слоями бумаги. При определении коэффициента трения удельное давление, менявшееся от [c.177]

Для определения правильного сечения стружки и скорости резания для Р. из различного материала при обработке сименС-марте-новской стали различной твердости, хромоникелевой стали, стального литья, мягкого чугуна, латуни, красного литья, алюминия и" электрона дан ряд графических таблиц (фиг. 25А, Б, В, Г, Д, Е, Ж, 3, И, К, Л, М), на них обозначают линии а—кривая удельного давления резания в кг мм б—допустимая скорость резания при обработке Р. из сверхтвердых сплавов (стеллит, видиа, победит, акрит, кар бол ой) в м1мин в—то же, но для резца из быстрорежущей стали г—то же для Р. из инструментальной углеродистой стали д—мощность в IP, потребляемая станком на резце (т. е. без учета кпд станка) при обработке Р. из сверхтвердых сплавов е—то же, но дяя Р. из быстрорежущей стали ж—то же для Р. из углеродистой инструментальной стали. [c.230]

Влияние скорости нагрева проявляется, по-видимому, в большей степени только при повышенном содержании кремния. Это подтверждают данные определения объемных эффектов нормализации от 1000° С сплавов с различным содержанием кремния (табл. 2), нагретых быстро (загрузка образцов 10 X 10 X 10 мм в нагретую печь) и медленно (со скоростью 2 град мин). Изменение скорости нагрева не влияло на объемные изменения сплавов, содержащих до 2% 51. При нагреве ферритизированных сплавов, содержащих >2,7% 51, медленный нагрев приводил к меньшему приросту объема, чем быстрый. Так, после быстрого нагрева удельный объем магниевых чугунов № 4 и 5 в результате нормализации возрастал, а при медленном нагреве наблюдалось даже некоторое его уменьшение. Полученные результаты находятся в противоречии с данными работы [11 ], авторы которой нашли, что изменение скорости нагрева от 5 до 100 град мин практически не влияло на 162 [c.162]

Установлено, что зависимость температуры перегрева и производительности вагранки от удельного расхода природного газа имеет экстремальный характер 117]. В зависимости от конструкции вагранки, используемой пшхты и кокса, а также дpyги f фаеторов максимальные показатели достигаются при определенном удельном расходе газа, который должен быть установлен опытным путем. В большинстве случаев этот расход составляет 20—25 м на 1 т выплавляемого чугуна. При этом появляется возможность снижения расхода кокса на рабочие колоши на 25—35%, повышения производительности вагранки ва 10% и сохранения перегрева чугуна в тех же пределах, что и на коксовой вагранке до перевода ее на коксогазовую. [c.201]

Рис. п.37. График для определения п егрева чугуна в зависимости от времени и удельной мощности печи [c.232]

Определение коэффициента трения. Коэффициент трения измерялся на приборе ГП-1 (конструкции Имаша) и на машине трения МТ-3 (конструкции Ниихиммаша). На приборе ГП-1 испытания проводились без смазки при низких скоростях скольжения и удельных давлениях 0,17 —3,4 кг/сж . Коэффициент трения на машине МТ-3 измерялся со смазкой керосином и трансформаторным маслом при скорости скольжения 85 м[мин и удельном давлении 9 кг1см . При этом верхний вращающийся цилиндр был из стали 45, а нижний неподвижный— из серого чугуна СЧ 18-36. [c.152]

Создание на металле указанных покрытий обеспечивает сильное повышение противозадирных свойств и снижение коэффициента трения, что улучшает приработку и, в определенных условиях, повышает износостойкость трущихся пар. Установлено, что при скорости скольжения 25 м1мин и наличии смазки сульфидированные чугуны могут служить хорошим антифрикционным материалом до удельных давлений около 100 кг1см . При более высоких удельных давлениях сульфидирование перестает быть надежной защитой. [c.165]

Определение потерь напора в новых стальных ли чугунных трубах можно производить по удельному сопротявлен.ию, которое имеет следующее значение [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...