Диффузоры схемы

Вентиляторы 12—116 — Взаимосвязь параметров 12 — 118 — Диффузоры — Схемы 12—117 [c.159]

Если входное устройство выполнить в виде обычного диффузора (расширяющегося канала), то при полете со сверхзвуковой скоростью перед входным отверстием диффузора возникает скачок уплотнения, как правило отсоединенный (см. рис. 8.18). Та часть воздуха, которая затем войдет в двигатель, проходит через центральную часть этого скачка, где он может рассматриваться как прямой. Как было показано ранее ( 10.4), торможение в прямом скачке сопровождается наибольшими потерями давления. Поэтому для самолетов, летающих со скоростями, значительно превышающими скорость звука (М>1,5), применяют сверхзвуковые диффузоры, схема одного из которых показана на рис. 10. 6. [c.204]

Не следует также размещать в непосредственной близости от выходного патрубка машины какой-либо поворот. Непосредственно за выходным патрубком машины для снижения потерь напора следует устанавливать диффузор. Схема размещения диффузора показана на рис. 12-7. Коэффициент сопротивления диффузора оптимальной формы не должен превышать 0,2—0,25. При угле раскрытия диффузора больше 20° ось диффузора [c.342]

Рис. 9.3. Схемы подвода и поля скоростей ш в рабочей камере модели горизонтального электрофильтра типа УГ2 с прямым входом в подводящий диффузор

Рис. 10.23. Схема кольцевых диффузоров в аппарате с = 39 и поле скоростей на

Рис. 10.24. Схемы кольцевых диффузоров и распредели те скоростей по сечению аппарата (Ок == 1200 мм) перед слоем (на расстоянии 20 мм от него) (75, 76]

Принципиальные схемы вихревых карбюраторов двух типов, разработанных в КуАИ, показаны на рис. 6.12 и 6.13. В первой из этих схем конструкций карбюраторов использована вихревая труба с диффузором, характерной особенностью которой является достижение достаточно глубокого разряжения в приосевой зоне. [c.299]

Рис. 1.15. Схема турбореактивного двигателя D — диффузор, К — компрессор, Т — газовая турбина, А — камера сгорания, В — выходное сопло

Принципиальная схема плоского диффузора с двумя скачками уплотнения изображена на рис. 8.39. Для того чтобы получить первый косой скачок с нужным углом наклона а, следует устроить клинообразный выступ, отклоняющий поток на угол ш, который для заданного значения Мн подбирается по рис. 3.12. Наличие клина не нарушает внешнего обтекания диффузора, если расстояние ОС выбрано из условия встречи фронта скачка ОА с кромкой входного отверстия. Площадь входного отверстия диффузора должна быть рассчитана так, чтобы скорость потока в нем равнялась скорости за прямым скачком. В этом случае прямой скачок помещается в плоскости СА и не влияет на внешнее обтекание диффузора. [c.468]

Рис. 8.39. Схема плоского диффузора с двумя скачками ОА — первый косой скачок, СА — прямой скачок, —косой скачок внешнего обтекания

Рис. 8.40. Схема плоского диффузора с тремя скачками ОА — первый косой скачок, DA — второй косой скачок, СА — прямой скачок, АВ — косой скачок внешнего обтекания

Принципиальная схема осесимметричного сверхзвукового диффузора ничем не отличается от схемы плоского диффузора. [c.469]

Пограничный слой влияет на работу диффузора не только в случае изоэнтропического сжатия. В диффузорах других схем влияние пограничного слоя также весьма ощутимо оно не сказывается только на первом скачке, который устанавливается при встрече невозмущенного потока с передней кромкой центрального тела или обечайки. [c.475]

При работе входного диффузора на скорости ниже расчетной, когда в диффузор захватывается струя неполного сечения (ф < 1), возникает (как уже указывалось при обсуждении схемы обтекания, изображенной на рис. 8.48) сила дополнительного [c.483]

Рис. 9.4. Принципиальная схема эжектора 1 — сопло эжектирующего газа, 2 — сопло эжектируемого газа, 3 — камера смешения, 4 — диффузор

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

На рис. 14.1 дана простейшая схема прямоточного ВРД для сверхзвуковых скоростей полета. На схеме показаны между сечениями /-/—//-// — входной диффузор, II-II—///-/// — камера сгорания, [11-1 I—IV-IV — сопло. В нижней части рис. 14.1 даны диаграммы изменения давления и скорости газа по тракту двигателя. Теоретический цикл прямоточного ВРД представлен на рис. 14.2, где линия а-с соответствует процессу адиабатного [c.170]

Сверхзвуковые потоки тормозятся, как известно, в сужающихся каналах. Поэтому для непрерывного торможения сверхзвукового потока может быть использован канал той же конфигурации, что и сопло Лаваля, называемый в этом случае сверхзвуковым диффузором. Действительно, в сужающемся канале скорость сверхзвукового потока уменьшается, и если горло надлежащим образом рассчитано, то в нем устанавливается критическая скорость. Тогда в расширяющейся части происходит дальнейшее торможение дозвукового потока. Такой диффузор называется идеальным, однако он представляет собой только принципиальную теоретическую схему, реализовать которую на практике не удается. Трудность состоит в том, что сверхзвуковой поток в сужающемся канале является неустойчивым и под влиянием даже малых возмущений насыщается скачками уплотнений. В зависимости от формы сужающейся части система прямых и косых скачков может быть более или менее сложной, но во всех случаях является источником особых, так называемых волновых потерь энергии. Поэтому возникает задача управления системой скачков с целью сведения потерь к минимуму. Этого удается добиться приданием стенкам сужения особой формы, при которой в горле устанавливается скорость, близкая к критической. Таким образом, суммарные потери в сверхзвуковом диффузоре включают в себя помимо потерь вязкостного происхождения также волновые потери, связанные с образованием скачков уплотнения. Достаточно подробное изложение современных результатов исследования газовых диффузоров можно найти в [8]. [c.431]

На рис. XVI.7 показаны схемы ванн для исследования потока в колене (а), диффузоре или конфузоре (б) и для изучения поля скоростей, вызываемых радиальными вихрями в области между двумя цилиндрами (в). Последнее имеет значение при изучении пространственных потоков в турбомашинах. Для этого, как видно из рисунка, достаточно ванну сделать в форме секторального выреза из цилиндров и один электрод поместить на плоскость А, а другой — на плоскость В. Аналогичные ванны можно построить и для изучения потоков в вентиляторах и насосах. [c.475]

В качестве примера приборов этого рода рассмотрим эжектор, схема которого изображена на рис. 147. Он состоит из трубы А, заканчивающейся коническим сходящимся насадком В, по которому из водопровода или напорного резервуара С подается вода. Выходя из этого насадка с весьма большой скоростью, вода через короткий сходящийся насадок D поступает в конически расходящийся насадок (диффузор) Е, а оттуда в нагнетательную трубу F . Выходная часть насадка В и приемный насадок D помещаются [c.204]

Устройство водомера Вентури видно из схемы, даваемой на рис. 201. Два конических насадка — конфузор (сужающийся) и диффузор (расширяющийся), соединенные друг с другом своими узкими сечениями, [c.342]

Рис. 105. Схема течения в диффузоре.

Задача 2.26. На рисунке показана схема водоструйного насоса-эжектора. Вода под давлением ро подводится по трубе диаметром d — 40 мм в количестве Q. Сопло сужает поток до d = 15 мм и тем самым увеличивает скорость, понижая давление. Затем в диффузоре происходит расширение потока до d = 40 мм и повышение давления. Вода выходит в атмосферу на высоте Н%— м. Таким образом в камере К создается вакуум, который заставляет воду подниматься из нижнего резервуара на высоту Hi=3 м. Определить минимальное давление ро перед эжектором, при котором возможен подъем воды на высоту И. Учесть потери напора в сопле ( с = 0,06), в диффузоре ( д ф = 0,25) и в коленах ( к = 0,25) для каждого. Коэффициенты отнесены к скорости в трубе с диаметром d. [c.43]

Задача 2.34. На рисунке показана схема двойного диффузора карбюратора, который обеспечивает больший вакуум, чем одинарный. Выходное сечение малого и узкое сечение большого диффузоров совпадают в узком сечении малого диффузора расположен обрез распылителя бензина (наклонная трубка). Определить величину разрежения в сечении /— [c.45]

Задача 3.40. На рисунке изображена схема автомобильного карбюратора, которая обеспечивает обеднение смеси при большом разрежении в диффузоре / за счет того, что в распылитель 2 кроме топлива через основной дозирующий жиклер 4 будет поступать воздух через трубку 3. Определить максимальный расход топлива Q без подсоса воздуха в распылитель, если высота жидкости в поплавковой камере h = = 20 мм диаметр жиклера 4 = мм коэффициент расхода ji = 0,8. [c.62]

Ступенчатые диффузоры — Схема 645 Сублимация вещества 365 Сужение относительное чистых металлов 441, 442, 444 Сукциновая кислота — Растворимость в воде 64 Сульфаты 381 Сульфиды 381, 382 [c.730]

При известном или IbZjD в симметричном поле скоростей перед диффузором (схема 1) относительная длина определяется по кривым w , /vvo=/i(/o/Z) ) (график а) [c.210]

Тип циклона С раскручивателем (схема а) С кольцевым диффузором (схемы 5 и в) С выходной улиткой (схема г) С отводом RoH=l,5 при 5 = 90° (схема д) [c.580]

Весьма эффективным методом снижения потерь в коротких диффузорах с большими степенями расширения является отсос пограничного слоя и вдув активного потока в диффузорный канал. Некоторые схемы такого воздействия показаны на рис. 10.12. Существует достаточно много схем организации отсоса. Наиболее часто используется щелевой отсос с расположением первой щели отсоса перед сечением отрыва. Более эффективен отсос потока через перфорированные стенки. В этом случае помимо удаления заторможенной жидкости на основное течение накладывается поперечный градиент давления, обеспечивающий отклонение линий тока к стенкам канала (рис. 10,12,6). Зависимость величины от интенсивности отсоса q=mora/m, где /Иою—количество отсасываемой жидкости, а т — общий ее расход, показывает (рис, 10,13), что при q = b % коэффициент полных потерь может быть уменьшен на 20—30 % исходного уровня. Основным недостатком рассматриваемого метода является необходимость использования для отсоса независимого источника низкого, давления и удаления из канала части потока. Добавочные затраты энергии на осуществление этих процессов оказываются заметными. Иногда для отсоса можно использовать естественный продольный перепад давления, имеющийся в диффузоре. Схема такого отсоса с возвратом удаленной жидкости в канал изображена на рис. 10.12,е. Однако эффективность этой схемы мала, так как энергия, необходимая для отсоса жидкости из нредотрывной зоны, заимствуется непосредственно из основного течения, а КПД естественного эжектора достаточно низок. [c.284]

Золоулавливающая установка Хг 1. На рис. 9.19 показана схема золоулавливающей установки, состоящей из пары двухсекционных электрофильтров и подводящих и отво.-щщих участков с общими раздающим и собирающим коллекторами. Электрофильтры в данном случае значительно смещены относительно оси котла, поэтому раздающий коллектор выполнен с торцовым входом. При этом он имеет переменное сечение. Газ из регенеративных воздухоподогревателей после поворота в коленах / и 2 на 180° и затем на 90° направляется в раздающий коллектор 3, из которого через боковые ответвления 4 поступает в диффузоры 5, непосредственно примыкающие к форкамерам 6 электрофильтров 7. Сек- [c.260]

На рис. 18-15 представлена схема прямоточного воздушно-реактивного двигателя с подводом теплоты при р = onst. Двигатель состоит пз диффузора 1, где сжимается воздух, камеры сгорания 2, в которую через ряд форсугюк вводится топливо. Воспламенение [c.289]

На рис. 18-16 изображена схема пульсирующего ВРД со сгоранием топлива при V onst. Сжатый воздух в диффузо[)е / направляется в камеру сгорания одновременно с ним в камеру подается и топливо. После ее заполнения клапаны 2, отделяющие диффузор от камеры, закрываются и производится воспламенение горючей смеси при помощи электрической искры. Процесс горения протекает быстро и в цикле изображается изохорой. По окоичапии сгорания смеси открывается сопловой клапан (на рис. не показал), происходит процесс pa uHipennn продуктов горения в сопле 4, из которого газы выбрасываются в атмосфе[)у. Затем рабочий процесс повторяется. [c.290]

На рис. 2.24 показана схема конструкции вихревой трубы с дополнительным потоком, а на рис. 2.25-2.27 — результаты продувок в виде зависимостей безразмерной относительной эффективности 0 и адиабатного КПД процесса энергоразаеления от режимных и геометрических параметров. Для увеличения радиального градиента давления и повышения эффективности процесса энергоразделения дроссельное устройство было выполнено в виде щелевого диффузора. При прочих равных условиях определяет распределение давления внутри камеры энергоразделения. Опыты показали, что относительная величина этой щели, обеспечивающая максимальную холодопроизводительность вихревой трубы, близка к 0,01. Проверка этой рекомендации при различных давлениях подтвердила этот вывод. [c.85]

Схема оптического квантового генератора с вихревым охлаждением активного элемента — излучателя показана на рис. 6.10. Активный элемент I размещен в оправках на оси камеры энергоразделения 2, изготовленной из прозрачного материала — кварцевого стекла. Сжатый газ подается в полость камеры энер-горазделения через тангенциальное сопло в виде интенсивно закрученного потока. На удаленном от соплового ввода конце камеры энергоразделения установлен щелевой диффузор 3. Ось вихревой трубы совмещена с одной из фокальных осей эллиптического отражателя 4. В другой его фокальной плоскости под камерой энергоразделения 2 размешена лампа накачки 5. Эллиптический отражатель 4 имеет зеркальную внутреннюю поверхность. Регулирование интенсивности охлаждения излучателя осуществляется сменой работы вихревой трубы путем изменения щелевого зазора при перемещении подвижной щеки диффузора. Время выхода оптического генератора на установившийся режим определяется теплогенерационными свойствами охлаждаемого активного элемента-излучателя. [c.296]

Различные комбинации скачков исследованы в работе Г. И. Петрова и Е. П. Ухова ). Рассмотрим вопрос о сверхзвуковом диффузоре, используя результаты этой работы. Обратимся сначала к наиболее простой схеме сверхзвукового диффузора, в которой торможение потока осуществляется посредством двух скачков косого и прямого. В косом скачке происходит уменьшение сверхзвуковой скорости, а в прямом скачке — пониженная сверхзвуковая скорость переводится в дозвуковую. [c.465]

На рис. 8.40 изображена принципиальная схема диффузора с тремя скачками уплотнения. В этом случае поверхность клина должна иметь излом. Угол отклонения невозмущенного потока toi и угол вторичного Отклонения шг подбираются по-прешнему [c.468]

Следует отметить, что эжектор может работать и без диффузора. В этом случае конечное сечение смесительной камеры одновременно является выходным сечением эжектора. Иногда вместо диффузора на выходе из смесительной камеры устанавливается сужающееся сопло или сопло Лаваля. Это бывает целесообразным тогда, когда конечной задачей является ускорение потока газа после смешения. Так, например, в различных схемах двухконтур- [c.495]

Рис. 11.2. Схема центробежного насоса I — рабочее колесо 2 — корпус (спиральный отвод) 3 — всасывающий патрубок 4 — на-йорный патрубок (диффузор) 5 —задвииска 6 — напорный трубопровод 7 — вал

Отрыв пограничного слоя от плавной поверхности требует более детального рассмотрения. Обращаясь к схеме рис. 158, б, необходимо подчеркнуть, что необходимым условием образования точки отрыва С является положительный градиент давления, т. е. движение в сторону увеличивающегося давления Apldx > 0). С подобным явлением мы уже сталкивались при изучении движения в диффузоре в условиях внутренней задачи ( 42). В данном случае положительный градиент давления создается потоком вне пограничного слоя, который считается потенциальным. Для частиц среды, находящихся во внешнем потоке, полная энергия вдоль течения не изменяется, происходит только преобразование кинетической энергии в потенциальную. Иначе ведут себя частицы, движущиеся вблизи стенки, т. е. в пределах пограничного слоя. Вследствие [c.303]

На рис. 9.4,а представлена схема простейщей пароэжекторной установки, работающей следующим образом. Водяной пар низкого давления рг поступает из испарителя, находящегося в охлажденном объеме /, в смесительную камеру парового эжектора 2. В эту же камеру подается рабочий пар более высокого давления Рь получаемый в парогенераторе 3. Рабочий пар, проходя через сопло эжектора, расширяется и разгоняется до большой скорости. Струя смеси паров поступает в диффузор эжектора, где ее кинетическая энергия преобразуется в потенциальную энергию давления. Смесь паров [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...