Ординаты вертикальной криво

Определение толщины пучинных подкладок 412 Ординаты вертикальной кривой 172 [c.566]

Такой же способ может быть применен и в случае, когда ось арки незначительно отличается от веревочной кривой. Пусть АСВ будет осью двухшарнирной арки, подверженной действию вертикальной равномерно распределенной нагрузки. Обозначим через у переменную ординату оси арки, через — ординату веревочной кривой (рис. 9). [c.442]

Ординаты вертикальных сопрягающих кривых [c.178]

Точка А является точкой пересечения вертикальной линии, проведенной на расстоянии 1 от оси ординат, с кривой ползучести п )и напряжении Согласно теории течения после возрастания напряжения от до 02 скорость деформации ползучести определяется углом наклона касательной в точке С к кривой ползучести при напряжении 01. Точка С является точкой пересечения вертикальной линии, проведенной через точку А, с кривой ползучести при напряжении 02. При, 1 > 1 деформация ползучести нарастает по закону, изображенному линией АОх, представляющей собой часть кривой ползучести при напряжении О2, передвинутой параллельно самой себе из точки С в точку А. [c.277]

При этом может оказаться, что кривая i t) не совпадает с подобной ей кривой е ( ) и для их совмещения потребуется сдвиг кривой Ё ( ) вдоль оси 1п и вдоль вертикальной оси. Но, как видно из (5.105), величина сдвига вдоль оси ординат будет равна 1п , а сдвиг вдоль оси 1п будет равносилен линейному преобразованию координаты t. В самом деле, пусть на рис. 5.11 кривая 2 —экспериментальная t = е (/)/а/,, а кривая / — подобная ей теоретическая, построенная по формуле (5.107) с вполне определенными значениями параметров Л . Для того чтобы [c.236]

Линеаризуя уравнение равновесия и рассматривая малые значения угла ф, мы, естественно, всего многообразия форм равновесия охватить не можем. Мы смотрим на эту сложную картину как бы через узкую вертикальную щель, открывающую нам поле зрения вблизи оси ординат. И через эту щель видим только вертикальную ось, точки которой соответствуют положению вертикального маятника, и тот кусочек кривой, которая ее пересекает. В линейном приближении пересекающая кривая рисуется нам как горизонтальная прямая. Поэтому угол ф при линейном подходе остается неопределенным. Он может быть любой малой величиной. [c.124]

Для вывода зависимости расхода Q от толщины водоносного слоя, глубины воды в галерее и от других параметров проведем вертикальную плоскость на расстоянии х от галереи. Живое сечение потока в этой плоскости й = = 1г, где г — ордината кривой депрессии. [c.148]

Закон движения с постоянным ускорением (рис. 15.4, б). Он характеризуется тем, что на границах фаз при / = О, i = Тф и t = Гф/2 ускорения (и силы инерции) мгновенно меняют свое значение в пределах конечной величины. В этом случае движение толкателя сопровождается мягким ударом . Из рис. 15.4, в видно, что участки кривой перемещений толкателя ОА и АВ являются параболами. Для построения этих парабол точки О и В соединяются прямой линией и на ординате, соответствующей углу ф , находится точка А. Отрезок ОС делится на произвольное число равных частей и проводятся вертикальные линии. Отрезок АС делится на столько же равных частей и точки деления соединяются с точкой О. Точки пересечения лучей с соответствующими вертикальными линиями дают точки параболы на участке АО. Аналогично строится парабола АВ. [c.229]

На диаграмме нанесены идущие под углом 135° к оси ординат линии постоянной энтальпии к, вертикальные линии постоянного влагосодержания 1, изотермы влажного воздуха и линии постоянной относительной влажности воздуха <р. Кривая <р=100% является пограничной. В состо- [c.216]

Диаграмма AJ = AJ (tp) приведенного момента инерции звеньев механизма показана на рис. 364, г. Применяя графический метод исключения параметра из диаграмм АТ — и AJ — <р. строим диаграмму АТ = AT(AJn) (рис. 364, д), для чего на ординате 1—1 диаграммы AJ = АУп ф) отмечаем точку через эту точку проводим горизонтальную прямую 1 —1" до пересечения ее в точке Г с прямой О А, расположенной под углом 45 к абсциссе 9 этой диаграммы. Затем через точку 1" проводим вертикальную прямую до пересечения с горизонтальной прямой, проведенной через соответствующую ей точку 1 диаграммы ЛГ = АТ(ср), Точка / пересечения этих прямых принадлежит искомой кривой. [c.393]

Кривая ползучести представляет собой график, изображающий зависимость между удлинением образца и временем действия силы. По оси абсцисс (рис, 32) откладывается время, отсчитываемое от начала испытания, а по оси ординат — относительное удлинение образца. На кривой ползучести имеются четыре участка 1) вертикальная прямая аЬ деформации образца в момент нагружения, [c.60]

Для построения профиля кулачка из центра его вращения (рис. 5.9, г) проводят окружности радиусов Г(, + Гр и е. Положение центра ролика толкателя Sq, соответствующее началу его подъема, определяется пересечением окружности радиуса Га - Гр с вертикальной касательной к окружности радиуса е. Отсчет фазовых углов кулачка н их деление на участки производят от начального луча, проходящего через точки О и Sq. Далее через точки 1,2,3 к т. д, проводят касательные к окружности радиуса в, по которым от окружности радиуса + Гр откладывают (с учетом масштаба) соответствующие ординаты графика перемещений толкателя. Соединив точки Sq, Sj, S2 и т. д. плавной кривой, получают теоретический (центровой) профиль кулачка. [c.128]

Примеры. 1°. Пусть функция фигурами равновесия нити, на каждый элемент которой действует вертикальная сила. Проекция последней на ось Ог равна —pds, причем натяжение Т равно рг. Следовательно, кривые являются цепными линиями, лежащими в вертикальных плоскостях и имеющими основания в горизонтальной плоскости j Oy. Действительно, мы видели, что если Z(, есть ордината основания находящейся в равновесии цепочки, то натяжение Т равно р г — го) следовательно, гц должно быть равно нулю. [c.190]

Перехожу к случаю однородной тяжести, когда брошенное тело повсюду испытывает действие ускоряющей силы, равной g, вниз, по направлениям, нормальным к горизонтальной плоскости. Пусть АМ (рис. 1) — кривая, которую описывает тело при этих условиях возьмем за ось вертикальную прямую АР и положим абсциссу АР = х, ординату РМ = у и элемент кривой Мт = йз следовательно, в соответствии с природой действующей силы, [c.32]

На диаграмме нагрузка — перемещение, относящейся к первому примеру, ось ординат соответствует исходному вертикальному положению равновесия стержня, а кривая Р = -- [c.15]

Правая ветвь разрывной кривой располагается между той же горизонтальной асимптотой, что и левая, и вертикалью а = 1, к которой она подходит с ординатой, равной нулю, и вертикальной касательной. [c.44]

Изменение этого множителя в зависимости от а на рис. 3.2 показывает так же, как на рис. 3.1, две ветви разрывной кривой, заключенные между асимптотами. Вертикальной асимптотой будет прямая, абсцисса которой так же, как и на рис. 3.1, равна а=х]. Ордината горизонтальной асимптоты в соответствии с уравнениями (3.32) и (3.24) есть ----. [c.45]

Построение кривой чисел оборотов. На кривой GP =f ((р) методом выравнивания площадей находят среднюю за участок ординату махового момента и вертикалью и относят её за горизонталь 5. Принимая полученную точку Я) за полюс графического интегрирования, проводят луч 12 через точку Р. и отложенную на оси В точку динамического момента, затем проводят параллельно этому лучу (через начальную для участка точку кривой скорости) п мую ЛИВИЮ до пересечения с вертикальной 2 и получают для рассматриваемого участка скорректированный отрезок 13 искомой кривой п /((р). [c.958]

На рис. 29 представлены С-кривые и соответствующая им кривая средней скорости превращения в зависимости от переохлаждения. Последняя кривая — это та же, что изображена на рис. 28, а, но повернутая так, чтобы ось температур была вертикальной и совпала с такой же осью для С-кривых. На рис. 29 имеются две С-кривые. Одна соответствует началу фазового превращения (Я), другая — его полному завершению (К). Горизонтальный отрезок между этими кривыми показывает время превращения, которое обратно величине средней скорости этого превращения. Расстояние по горизонтали от оси ординат до кривой начала превращения показывает инкубационный период, в течение которого происходит формирование зародышей новой фазы и их увеличение до размеров, обнарул<иваемых экспериментально. При температуре /1 инкубационный период равен /[А], время превращения а1 1. При /2, когда скорость превращения максимальна, инкубационный период 2 2 И время превращения агЬг минимальны. При более низкой температуре 3 инкубационный период и время превращения вновь увеличиваются. При еще более низкой температуре Ь средняя скорость превращения становится столь малой, что инкубационный период и время превращения практически делаются бесконечно большими — нижние ветви С-кривых становятся горизонтальными. Точно также и при равновесной температуре (кр превращения не происходит. [c.98]

Изменение а в горизонтальном направлении (рис. 1) происходит по криволинейному закону, а изменение в вертикальном направлении (рис. 2) — по линейному. Линия ЛIN на рис. 2 изображает границу между пластической областью ЛIN и упругой ЖЛ здесь у — ордината этой кривой, отсчитываемая от границы [c.208]

Для симметричных импульсов эта палетка непосредственно дает мгновенные характеристики направленности, для чего слзжит наружная (удвоенная) вертикальная шкала. Для несимметричных импульсов мгновенная характеристика направленности определяется как сумма ординат двух кривых палетки, выбранных по двум значениям и соответствующим затуханию обеих половин импульса и а . При этом нужно пользоваться внутренней вертикальной шкалой. Вид симметричных импульсов для различных коэффициентов формы в приведен на рис. 11, где по горизонтали дана шкала времен для частоты 50 гц. [c.62]

Для определения значений этого отношения строим диаграммы приведенного момента инерции J = (ф) (рис. 16.3, а) и кииетг1Ч( ской энергии Т = 7 (ф) (рис. 16.3, е). Для удобства построений повернем диаграмму Л, === (ф) на угол 90" , т. е. ось ординат, на которой отложены значения приведенного момента инерции У , расположим горизонтально, а ось абсцисс, где отложены значения угла ф поворота звена приведения, расположим вертикально. Так как кривая = Уц (ф) повторяется через каждый цикл, то можно ограничиться вычерчиванием этой диаграммы на угле поворота фо, как это сделано на рис. 16.3, а. На диаграмме У = Уц (ф) отмечаем точку соответствующую точке 1 диаграммы кинетической энергии Т = Г (ф) (рис. 16.3, в), и через эту точку проводим вертикальную прямую до пересечения с горизонтальной прямой, проведенной через точку V кривой Т Т (ф). Точку пересечения этих прямых отметим цифрой 1 (рис. 16.3, б). Далее отмечаем на диаграмме J = У (ф) точку 2 и соответствующую ей точку 2 на диаграмме Т = Т (ф). Пересе чение соответствующих вертикали и горизонтали дает точку 2 Пересечение прямых, проведенных через точки З и 3, дает точку < через точки 4 i 4 — дает точку 4 и т. д. Соединяя последова [c.353]

Для наглядности изображения движения вместо фазовой прямой введем фазовую кривую, в качестве которой возьмем характеристику трения, что можно сделать, так как в силу уравнения (6.2) координата (р пропорциональна моменту трения (это конечно верно только там, где уравнение (6.2) отображает движение колодки). На рис. 6.4 по оси абсцисс откладываем относительную скорость со = — ф. Если (о = О, то колодка движется вместе с валом со = Q соответствует отсутствию абсолютного движения колодки, состояние равновесия. При рассмотрении принятой характеристики трения нужно всегда иметь в виду, что пока со = О, момент силы трения может принимать любое значение от нуля до Мо — момента силы трения по-коя, т. е. характеристика трения имеет вертикальную ветвь, совпадающую с осью ординат на участке от М =—УИцДоуИ = М . [c.217]

Выражение F == F (х, у) можно трактовать как уравнение некоторой поверхности с ординатами F над плоскостью ху. Вертикальные сечения этой поверхности плоскостями, параллельными х или г/, представляют плоские кривые, для которых производные dF/dx, d Fldx-, dF/dy, d Fldy- и т. д. могут вычисляться по приведенным выше формулам. Так, для точки к имеем [c.233]

При различных X зависимость р от ф носит различный характер. На рис. 465 показана эта зависимость для значений X = 0,5, 1,0 и 1,2 при о ф < л. Полученные кривые соответствуют формам равновесия системы в отклоненном от вертикали положении. Кроме того, существует форма равновесия для вертикально расположенного стержня (уравнение (1) удовлетворяется всегда при ф = 0). На рис. 465 эта форма равновесия отображается точками, лежащими на оси ординат. При X = 0,5 и вообще для всех значений 0 < < 1 кривые р = р (ф) пересекают ось орди- [c.392]

Рассмотрим более детально I область кинетической диаграммы разрушения, т. е. область низких скоростей и амплитуд коэффициент-та интенсивности напряжений. Начальный участок А-образной кривой логарифм скорости — логарифм IS.K в зависимости от расположения опытных точек аппроксимируется плавной кривой, асимптотически приближающейся к пороговому Aiif/, при достаточно низких значениях скорости распространения трещины (ниже Ю мм/цикл), либо аппроксимируется прямой, расположенной под небольшим наклоном к оси ординат (оси скоростей) или в виде вертикальной линии, параллельной этой оси. [c.251]

Итак, пусть имеется среда FGD (рис. 1), ограниченная горизонталью FG, на которой расположена излучающая точка А. Пусть будет дана вместе с вертикальной осью AD кривая АНЕ, ординаты которой НС определяют степень разреженности среды на высотах АС или скорости луча, либо шарика в точках М. Искомый искривленный луч пусть будет представлен линией АМВ. Обозначим АС через х, СН — через t, СМ — через у, дифференциал Сс — через dx, дифференциал пт —через dy, дифференциал Мт — через dz, некоторую произвольно взятую постоянную величину — через а. Отрезо-чек Мт будет полным синусом, тп будет синусом угла преломления, т. е. угла наклона кривой к вертикальной линии, а потому в силу того, что мы только что сказали, тп находится к НС в постоянном отношении, т. е. [c.14]

Линия А на диаграмме Шнадта — это линия начала пластической деформации (линия текучести). Снизу линия текучести ограничена точкой Jo, ордината которой равна пределу хрупкости, т. е. такому значению величины П, при котором и ниже которого мыслимо лишь хрупкое разрушение без предшествующей ему пластической деформации. Предел хрупкости — это константа материала в рассматриваемом состоянии и относящаяся к определенным температуре и скорости деформирования. Отрезок прямой, расположенный вертикально между точкой Jg и пересечением с осью абсцисс, представляет собой линию хрупкого разрушения (от отрыва). Кроме отмеченных выше двух линий, на диаграмме имеется еще две линии —обе линии разрушения. Одна из них, линия i , сверху ограничена уровнем ординаты ГГ = 2, а снизу точкой Nf . Линия соответствует разрушению от среза. Другая линия, JnJVp, является линией разрушения от отрыва, происходящего после предварительной пластической деформации. Обсуждаемая основная диаграмма строится на базе эксперимента по нескольким характерным точкам. Так, например, кроме точек и Л экспериментально может быть найдена точка А она соответствует П = 1, KOTODOe имеет место при одноосном растяжении следовательно, абсциссой точки Ад является предел текучести при простом растяжении. Для кривой Л в системе осей П —может быть составлено уравнение таким является [c.558]

График зависимости р — ф при значениях й] = 5,0 и йг = 8.5 показан на рис. 18.69,6 прямая а (ось ординат) отвечает вертикальному положению стержня, кривая Ь — наклонным (18.126) (в том же диапазоне нагружения возможны и другие положения равновесия с ббльшими углами наклона стержня). Обратим внимание на то, что здесь, в отличие от случая, рассмотренного в разделе 1, кривая Ь не симметрична относительно оси ординат и касательная к этой кривой в точке бифуркации А, т. е. при р = 1, не горизонтальна. [c.408]

Вторая система качественно иначе ведет себя под нагрузкой. Исходное вертикальное положение стержня остается устойчивым до тех пор, пока Р < 1. В точке бифуркации ось ординат, соответствующая на рис. 1.10, б исходному положению равновесия, пересекается с кривой Р = os ф, которая описывает новое неустойчивое положение равновесия. Точка критическая, поскольку при переходе через нее устойчивое исходное положение равновесия становится неустойчивым. Для второй системы критическая нагрузка == < 1- При достижении критической нагрузки рассматриваемая система не сможет оставаться в исходном вертикальном положении, поскольку оно становится неустойчивым и любые сколь угодно малые возмущения выведут ее из него. Но в отличие от первой системы у второй нет никаких новых устойчивых положений статического равновесия в окрестности критической точки бифуркации 5 . Поэтому потеря устойчивости исходного вертикального положения равновесия неиз- [c.16]

Построение профиля диффузора, исходящее из условия сохранения — = onst, ведется следующим образом (рис. 96) проводят прямую UV, параллельную оси абсцисс и представляющую в некотором масштабе принятую длину диффузора от конечной точки А на кривой работы L проводят прямую АВ, параллельную оси абсцисс точка В является точкой пересечения прямой АВ с вертикальной прямой BV, проведенной через конечную точку диффузора V начальная точка диффузора U лежит на оси ординат. После этого проводят вспомогательную линию ОВ, с помощью которой можно найти радиус г сечения диффузора для любой точки на его оси. Например, для точки х величину радиуса г находят путем проведения вертикали из точки х до пересечения ее с линией ОВ в точке С через точку С проводят горизонталь до пересечения ее с кривой работы L в какой-то точке D через точку D проводят вертикаль до оси абсцисс отрезок EF на этой вертикали, ограниченный осью абсцисс и кривой радиусов г, будет радиусом диффузора в точке х таким же путем определяют радиусы диффузора и для других его точек. [c.160]

Смотреть страницы где упоминается термин Ординаты вертикальной криво : [c.235] [c.42] [c.137] [c.19] [c.20] [c.22] [c.541] [c.146] [c.370] [c.32] [c.400] [c.187] [c.110] [c.229] [c.163] [c.69] [c.39] [c.560] [c.44] [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...