Диаграмма Измененный вариант

Рис. 119. Диаграмма изменения величин X — т) вариантов А и В по рис 116, умноженных на значение из табл. 12

В учебном пособии рассмотрены основные разделы курса материаловедения атомно-кристаллическое строение металлов, основы кристаллизации, диаграммы состояния сплавов, а также основные конструкционные. металлы и сплавы на основе железа и цветных металлов. Показана возможность изменения структуры и свойств материалов за счет термической и химикотермической обработки. Большое внимание уделено неметаллическим материала.м, которые находят применение в промышленности. Приведены варианты заданий для выполнения контрольной работы. [c.2]

При положительном перекрытии индикаторная диаграмма весьма мало зависит от числа оборотов гидромашины, и поэтому целесообразно проверить такие распределения в разных вариантах в первую очередь для гидродвигателя, который обычно эксплуатируется в весьма широком диапазоне изменения чисел оборотов. [c.354]

Диаграмма на рис. 9.20 отражает возможные режимы работы ПГУ-ТЭЦ варианта б (см. рис. 9.5) в конкретных условиях. Характер изменения показателей тепловой экономичности такой же, как на рис. 9.21. Отношение тепловой мощности к электрической (при коэффициенте теплофикации ТЭЦ = 0,6) достигает 0,75. Это объясняется тем, что пар КУ не используется в сетевой подогревательной установке и, следовательно, не происходит снижения электрической мощности ПТ и всей ПГУ-ТЭЦ, поэтому, в частности, показатели тепловой экономичности в максимальном теплофикационном режиме несколько лучше по сравнению со схемой варианта 1а. [c.408]

Использование годовых диаграмм работы рассмотрено на примере ПГУ-ТЭЦ тепловой схемы варианта 1а. Диапазон изменения температуры воздуха в течение года для данного региона разбивают на участки. Для иллюстрации был принят диапазон колебания температуры воздуха от -30 до +40 °С, который условно был поделен на три участка с граничными температурами -30 °С, О °С и +40 °С. Для этих температур были рассчитаны диаграммы режимов работы энергоблока в относительных координатах тепловая мощность — электрическая мощность (рис. 9.25). [c.412]

В последние годы предпринимаются успешные попытки создания нового универсального метода оценки вязкости разрушения стали как низкой, так и высокой прочности по величине так называемого /-интеграла, представляющего собой изменение потенциальной энергии в упруго-пластическом континууме в процессе распространения трещины. При этом предварительно строят диаграмму нагрузка — податливость, которую затем перестраивают для определения /-интеграла. Имеется ряд лабораторных методик оценки /-интеграла, которые отличаются значительной трудоемкостью, существенно превосходящей трудоемкость определения К-1С- Ввиду того, что пока отсутствует единый методический подход к измерению /-интеграла, приемлемый для инженерных расчетов, подробности различных вариантов имеющихся методик оценки /-интеграла здесь не приводятся. [c.240]

На рис. 2.17 показан цикл, в котором изменения температуры осуществлялись в моменты, когда напряжения равны нулю. Здесь верхняя часть цикла отвечает Т = 20 °С, нижняя — Т = 450 °С. Как и было предположено на основе анализа структурной модели, экспериментальная диаграмма деформирования получилась замкнутой. Фактическое изменение, связанное с нагревом и охлаждением в двух нулевых точках, оказалось несколько большим, чем расчетное. По-видимому, и здесь сыграли определенную роль реономные процессы, не учитываемые вариантом модели, который рассматривается в данной главе. [c.41]

На рис. 18 представлена фазовая диаграмма, впервые построенная для сплавов высокой чистоты. В первоначальном варианте она отражала изменение фазового состава железомарганцевых сплавов в интервале концентраций Мп с максимально ожидаемым количеством е-мартен-сита. В том же интервале для выяснения насколько влияет чистота выплавки на количественное соотношение фаз, [c.57]

Влияние упрочнения на прогрессирующее разрушение стержневой системы и балки при теплосменах и механической нагрузке исследовалось расчетным путем в работе [86], экспериментальные данные для шарнирно опертых балок приведены в статье [123]. Для цилиндрической оболочки при действии внутреннего давления и циклических изменений температуры это влияние теоретически и экспериментально исследовалось в работах [7, 10, 84]. Расчет условий возникновения прогрессирующей деформаций, при теплосменах при различных вариантах аппроксимации диаграммы деформирования рассматривался также в статье [23]. При этом результаты, полученные для цилиндрической оболочки при повторных воздействиях [c.27]

В последнее время была предложена [2, 3, 4, 7 ] метастабиль-ная диаграмма состояния сплавов Fe—С—Si, которая, в отличие от старых ее вариантов, учитывает существование в этой системе железокремнистого карбида. Так как наличие последнего в структуре может оказать существенное влияние на процесс графитизации, в данной работе была поставлена задача исследовать методом высокотемпературной металлографии структурные и фазовые изменения при графитизирующем отжиге белого чугуна с различным содержанием кремния. [c.48]

Для выбора окончательного варианта, который бы служил в качестве нормали машиностроения (МН), в исходный вариант вносятся изменения, приведенные в табл. 76. На фиг. 175—178 приведены диаграммы сопоставления отраслевых и заводских нормалей с окончательным вариантом — нормалью машиностроения (МН) по весу, трудоемкости изготовления, затратам материала и себестоимости изготовления. [c.248]

Другой вариант определения изменения вязкости с температурой предполагает знание вязкости соответствующего масла при двух различных температурах и использование диаграммы с двойной логарифмической ординатой и логарифмической абсциссой, построенной с помощью соотношения (9.2) (фиг. 9.1) вязкость дается в °Е и сС. Прямая, соединяющая две точки с известными параметрами, характеризует соответствующее масло с точки зрения изменения вязкости с температурой. [c.316]

При выяснении, какой из этих вариантов осуществляется, поможет диаграмма на рис. 1.11. Для определения направления изменения параметров в пространстве щ в расширяющейся со временем (неопрокидывающейся) волне Римана в точках Жуге воспользуемся исследованием малых скачков 1.7. [c.60]

Диаграмма состояний (рис. 215) представляет собой измененный вариант диаграммы, приведенной М. Хансеном и К. Андерко (см. т. II, рис. 398) и дополненный данными работ [1,3]. При термическом анализе [1] установлены более низкими, чем считалось ранее, температуры эвтектической реакции в Fe-углу и плавления TiFea ранее определенная температура перитектической реакции образования TiFe подтверждена [1]. [c.449]

Непрерывным аналогом системы (2.4) является система ОДУ, преобразованная с помощью явных формул интегрирования в систему разностных уравнений. Система (2.4), как и ее непрерывный аналог, служит для анализа переходных процессов. Для ее решения в каждом варианте моделирования задаются в соответствии с тестами разработчика временные диаграммы изменения вектора входных переменных и и начальные условия для вектора V. Представление в (2.4) неизвестного вектора V в явном виде относительно известных V и и позволяет организовать потактовое моделирование. В каждом такте изменяется время t на где — длительность такта моделирования. В правую часть (2.4) подставляются и( ) и вектор У(/), рассчитанный на предыдущем такте, результат У == У(/+Д/) получается непосредственно по (2.4). Такое моделирование называется асинхронным. Длительность такта моделирования должна выбираться достаточно малой из соображений [c.117]

Проба Ю. Чабелки [99] в первом варианте была предложена для оценки изменений ударной вязкости малоуглеродистой стали в участке старения зоны термического влияния. Она заключается в сварке встык пластин средней толщины за один проход. Поперек шва вырезают образцы Менаже с таким расчетом, чтобы надрезы их располагались на различном расстоянии от границы сплавления шва с основным металлом (рис. 28). По результатам испытаний строят диаграмму изменения ударной вязкости металла зоны термического влияния в зависимости от расстояния от границы шва. [c.69]

При изменении частоты нагружения в широком диапазоне частот можно наблюдать постепенный переход от одной рассмотренной выше диаграммы роста усталостных трещин в коррозионной среде к другой применительно к титановому сплаву Ti-8Al-lMo-lV [149] (рис. 7.37). Пороговая величина Kis рассматривается при этом неизменной характеристикой влияния агрессивной среды на материал. В связи с этим безразмерная поправка на скорость роста трещины при изменении частоты нагружения также представляет собой поверхность, аналогичную тем, что были рассмотрены в главе 6 применительно к роли двухосного нагружения и асимметрии цикла. В частности, применительно к различным маркам сталей при фиксированном значении коэффициента интенсивности может быть получена поправочная функция F(pH) на влияние агрессивной среды, аналогично соотношению (7.25). Один из вариантов такой поправки, предложенной в работе [150], представлен на рис. 7.38 в сопоставлении с экспериментальными данными для трех марок сталей. [c.394]

Для этого же диска при /о = 400°С на рис. 76 дано сопоставление диаграмм, построенных с учетом и без учета температурной зависимости предела текучести, причем во втором случае рассматривались два варианта в одном использовалт)сь значение предела текучести при нормальной температуре (стт), а в другом—его значение при /о = 400°С (отго). Как следует из диаграммы, учет изменения предела текучести, связанного с неравномерностью нагрева диска, имеет существенное значение при определении условия знакопеременного течения, ио на условие прогрессирующего разрушения влияет мало (предельные линии, построенные с учетом этого изменения — от< и без учета— Grto практически совпадают). Это обстоятельство является дополнительным обоснованием для того, чтобы принять в выражениях (5.48), (5.52), и оно существенно упрощает расчет. [c.162]

На рис. 29 представлены результаты регулирования процесса по первоначальному (а) и улучшенному (б) вариантам. Нижняя диаграмма, кроме увеличения объема первой подпартии и ликвидации подналадок, характеризуется меньшим рассеиванием отклонений и меньшей интенсивностью изменения функций а 1), b t). [c.66]

По второму варианту содержание кремния также около 2 /о, но понижено содержание aSai (2,6- 2,9%) и увеличено количество марганца (до 1,5°/р). Это обеспечивает умеренное выделение мелкого графита в сплошной перлитной структуре. Содержание С-f-81 составляет примерно 4,7 —4,8 /о. Еследствие пониженного содержания углерода при повышенном содержании кремния отливки принадлежат к уширенной части перлитной области на диаграмме Маурера. Это определяет независимость структуры от толщины стенок в значительном интервале изменения сечений и возможность отливать разностенные отливки с обеспеченной перлитной структурой из чугуна одной шихты. [c.48]

Диаграмма состояния Си—Zr, приведенная в справочнике [X], основном по данным работы [1], в дальнейшем претерпела знач тельные изменения. Были уточнены составы и температуры образон. ния ранее установленных фаз и найдены новые соединения. Однак до настоящего времени окончательный вариант диаграммы не отрл ботан. Основные различия связаны с идентифицированием первы> трех соединений со стороны Си. Авторы работы [2, 3] методам,, дифференциального термического анализа, электронной микроскопии [c.356]

Сделано предположение, что Dy и Тт образуют непрерывные ряды твердых растворов при высоких температурах. На рис. 211 схематически представлен вариант диаграммы состояния системы Dy—Тт. Тт при высоких температурах в твердом состоянии не имеет полиморфного превращения [1, М], однако, как показано в работе [2], изменение ближнего порядка при температуре 1655 °С объясняет существование на диаграмме (рис. 211) штриховой линии, разделяющей области расплавов с ГПУ и ОЦК структурами. При температуре 1442 °С и содержании 25 % (ат.) Тт имеет место пери-тектическос превращение, которое на рис. 211 изображено в виде точки, поскольку кривые ликвидуса, солидуса и сольвуса практически сливаются. [c.404]

Приведенные соотношения для реономного варианта структурной модели позволяют числовыми расчетами определять деформации и напряжения в моделируемом материале М при произвольных программах изменения внешних воздействий и любых реальных (полученных из экспериментов) определяюш,их функциях Ф (г, Т) и / (z). При этом введение каких-либо дополнительных допуи ений в принципе не является необходимым. Однако, как будет показано, при использовании некоторых, надлежаш,им образом обоснованных упрош,аюш,их допущений, практически не искажающих количественных соотношений (исключая некоторые специфические программы нагружения), можно построить отчетливую качественную картину, характеризующую закономерности процессов деформирования реономных материалов. При этом будет принята во внимание отмеченная уже близость (по форме) кривых деформирования идеально вязких подэлементов к диаграмме идеального упругопластического материала. [c.47]

Таким образом, определяющие функции рассматриваемого реоном-ного варианта структурной модели могут быть найдены по данным ограниченного объема испытаний стандартного типа. Напомним, что этим испытаниям должна предшествовать предварительная стабилизация циклических свойств материала (см. 4). Использование справочных данных по диаграммам деформирования и кривым ползучести для определения функций / и Ф может привести к существенным ошибкам, поскольку эти данные относятся обычно к начальному (нестабилизированному) состоянию материала. Для иллюстрации возможного различия на рис. 3.21 приведены кривые ползучести, полученные для стали 12Х18Н9 при Т = 650 °С до и после стабилизации циклических свойств (штриховая и сплошная линии соответственно). Заметим, что изменению скорости установившейся ползучести после стабилизации циклических свойств материала в литературе обычно не уделяется внимание. Пример соответствующего изменения кривой деформирования был дан на рис. 1.11. [c.67]

Помимо опытных вариантов свистков мы сконструировали излучатель, предназначенный специально для исследовательских работ, в котором изменение расстояния сопло—резонатор, а также глубины резонатора производилось дистанционно (рис. 51). Для получения требуемых значений параметров I я к снаружи параболического рефлектора располагались малогабаритные двигатели, связанные с резонатором и его отражающим донышком с помощью осей с карданными подвесами. Потенциометрические датчики позволяли контролировать значения параметров по градуированным шкалам на пульте управления. Набор сменных сопел, стержней и резонаторов давал возможность в широких пределах изменять конструктивные параметры излучателя d , ст и dp. Дистанционная нас1 ройка излучателя существенно ускорила и автоматизировала процесс снятия частотных характеристик и диаграмм направленности, что позволило [c.75]

Границы текучести при первом варианте пути нагружения. Рассмотрены два вида этого варианта пути нагружения. При первом из них все образцы подвергались осевому растяжению до 1,2 а о, затем разгружались и снова на гружались по соответствующим лучам первого квадранта плоскости, (од, до разрушения. При этом после разгрузки до повторного нагружения измерялись наружный и внутренний диаметры образца и по этим размерам составлялась таблица повторного нагружения и напряжения, которые возникли в процессе повторного нагружения в данно1>1 случае и во всех последуюш[их опытах они определялись с учетом изменения геометрических размеров образца в результате предварительного нагружения. Используя методику, принятую ранее, по замеренным деформациям е , второй ступени нагружения для каждого образца составлялась таблица значений , строилась диаграмма (о , г) и находилась соответствующая Во всех случаях максимальняя погрешность в определении не превосходила 2%. В табл. 3 приведены результаты опытов с указанием пути второй ступени нагружения, по данным ко- [c.19]

Для точного фиксирования малых изменений нагрузки в процессе деформации, высокой точности записи диаграммы деформации большого масштаба с учетом требований жесткости была разработана конструкция универсальной машины для испытания микрообразцов на растяжение и кручение, а с дополнительными приспособлениями — на изгиб, сжатие и срез [25]. В конструкции предусмотрена возможность замены рычажного силоизмерителя пружинным. На рис. 17.5 представлена схема пружинного варианта микромашины ВИАМ (более жесткого). [c.92]

На рис. 1.6 показана часть линий ликвидус тройной диаграммы Ре—С—5 в метастабильном варианте и, в частности, гиперболическая граница области расслоения расплава на две жидкости и Ьг (одна из них обогащена углеродом, другая— серой), а также представлен ход изменения состава эвтектики в прог цессе эвтектической микроликвации (СРхРае). Участок диаграммы, отмеченный пунктирной линией, соответствует сосуществованию в эвтектике двух жидкостей. Точка 1 (двойная эвтектика Ре—РеЗ в малоуглеродистых сернистых сталях) располагается по температуре немного выше, чем точка тройной эвтектики (985 и 975° С соответственно). [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...