Трубопровод температура стенки

Пример 27-8. Определить передачу теплоты при свободной конвекции от вертикального голого трубопровода к воздуху. Диаметр трубопровода d = 120 мм и высота /г = 6 л, температура стенки = 250 С, температура воздуха = 20° С. [c.448]

Температура, при которой проводится расчет на прочность (расчетная температура), зависит от условий обогрева и охлаждения рассматриваемого элемента. Для необогреваемых элементов расчетная температура стенки принимается равной температуре рабочего тела. Для барабана — это температура насыщения, соответствующая давлению в барабане для коллекторов, поверхностей нагрева и соединительных трубопроводов — это температура протекающего через них рабочего тела. Для обогреваемых элементов расчетную температуру стенки (°С) определяют по зависимостям, приведенным ниже. [c.224]

Трубопроводы должны быть покрыты тепловой изоляцией при необходимости предупреждения и уменьшения теплопотерь в целях поддержания заданной температуры среды, а также во избежание ожогов обслуживающего персонала при температуре стенки трубопровода свыше 60 С, а на рабочих местах и в проходах при температуре свыше 45 С. Теплоизоляция трубопроводов применяется и в случае необходимости обеспечения нормальных температурных условий в помещении. Конструкция теплоизолирующего покрытия должна допускать возможность ревизии арматуры и фланцевых соединений без нарушения ее целостности. [c.202]

В первой задаче вьшолнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы (рис. 3.14) при различных схемах конечноэлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами (сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечноэлементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. Температура протекающей в нем жидкости 270° С, коэффициент Пуассона для материала труб -0,3, модуль Юнга при температуре 300° С - 1,91 10 МПА, при 20° С -2,1 10 МПА. Наружный диаметр тройника В на участке АВ - 0,46 м при толщине стенки 0,04 м, а на участке BF - соответственно 0,328 м и 0,024 м. Наружный диаметр тройника С - 0,475 м, толщина стенки 0,048 м. Наружный диаметр трубопроводной ветки BF — 0,325 м, толщина стенки — 0,019 м, на остальных участках трубы имеют наружный диаметр 0,426 м и толщину стенки 0,024 м. Остальные размеры и характеристики жесткостей опор приведены на рис. 3.14. Решение этой задачи и других [48, 49] по- [c.109]

Расчетная температура стенки трубопроводов принимается равной номинальной температуре протекающей в них среды. [c.93]

Эмульсирование топлива. Для повышения паросодержания во многих конструкциях карбюраторов в топливные каналы впускается воздух. Вследствие этого в смесительную камеру через распылитель поступает не жидкое топливо, а эмульсия, состоящая из мельчайших капелек топлива, перемешанных с воздухом. При эмульсировании из распылителя вытекает серая парообразная масса, хорошо перемешивающаяся с воздухом, в результате чего стенки всасывающего трубопровода делаются более сухими. Регулировочные характеристики, снятые с двигателя ГАЗ, при эмульсировании топлива в карбюраторе и без него показали, что эмульсирование оказывается наиболее эффективным при низких температурах стенок цилиндра и при использовании экономичных смесей. [c.225]

Для гидравлического испытания применяют воду с температурой не ниже +5°С и не выше -f40° . При этом минимальная температура стенки tr при гидравлическом испытании оборудования и трубопроводов после их изготовления должна быть не менее величины, определяемой по формуле /г= к.о+30°С, где <к.о — критическая температура хрупкости. [c.610]

Минимальная температура стенки при гидравлических испытаниях оборудования или трубопроводов в процессе эксплуатации должна быть не менее величины, определяемой по формуле [c.610]

При заполнении средой неостывших паропроводов должен осуществляться контроль разности температур стенок трубопровода и рабочей среды, которая должна быть выдержана в пределах расчетных значений. [c.238]

Задача о стержне конечной длины имеет большое практическое значение. В качестве примера служит обычно вопрос об ошибке в измерении температуры в воздухопроводе при использовании термометра, вставленного в гильзу. Гильза трактуется как стержень, одно основание которого имеет температуру стенки трубопровода. Поток в трубе отличается, как правило, более высокой температурой, которую и надлежит измерить. Однако в этом случае дно гильзы, вблизи которого располагается шарик термометра (или спай термопары), имеет вследствие растечки тепла по телу гильзы более низкую температуру, чем поток. Как видно из изложенного, эта разность будет тем меньше, чем меньше 1/ h ml, т. е. чем больше ml. При заданной толщине стенки гильзы (она должна быть как можно тоньше) и заданном коэффициенте а необходимо, следовательно, выбирать материал с возможно меньшим коэффициентом теплопроводности л, самую же гильзу брать как можно более длинной. При малом диаметре трубопровода для удлинения гильзы рекомендуется вставлять ее не радиально, а наискось или же, пользуясь поворотом трубы, направлять гильзу вдоль оси навстречу потоку. [c.39]

Для стальных труб = 12-10 Л<, где Дг — изменение температуры стенки трубопровода, °С. [c.363]

Расчетная температура стенки трубопроводов, соединительных частей и других необогреваемых элементов котлоагрегатов принимается равной наивысшей температуре содержащейся в них среды. [c.203]

Заполнение средой неостывших толстостенных паропроводов прямоточных котлоагрегатов (при пусках и опрессовках) должно производиться при непрерывном контроле разности температур стенки трубопровода и среды. Эта разность не должна превышать установленных норм. [c.290]

Защитные патрубки. Во всех местах ввода в барабан воды или пара, температура которых отличается от температуры стенок барабана, устанавливают промежуточные защитные патрубки (рубашки), обеспечивающие наличие зазора между врезаемыми трубами и стенкой барабана и тем предохраняющие его от местного нагрева или охлаждения. Не всегда, однако, такие рубашки могут защищать соседние участки барабана от чрезмерных напряжений и возникновения трещин в металле. Считается предпочтительным введение труб с более нагретой или более холодной рабочей средой в паровое пространство барабана, поскольку слой почти неподвижного пара между трубами и поверхностью трубного отверстия барабана проводит тепло гораздо хуже, чем слой воды вокруг труб, введенных ниже ее уровня. В верхнюю половину барабана включены в современных котлах питательные трубопроводы, трубы для фосфатирования и труб ы для разогрева паром котловой воды при растопке котла. Но в паровой объем не могут быть включены трубы, соединяющие внутреннюю часть барабана с нижними штуцерами водоуказательных колонок. Эти труб ы врезаются в барабан не по его радиусу, а горизонтально, чтобы исключить возможность сохранения в них небольшого объема воды при упуске ее уровня в барабане (см. рис. 5-10). Водоуказательные колонки непрерывно охлаждаются, и находящийся в их верхней части пар конденсируется, что приводит к непрерывному медленному движению воды через нижние соединительные трубы в барабан. Температура этой воды всегда немного ниже температуры насыщения. Неподвижный слой воды внутри защитных рубашек интенсивно передает тепло и способствует неболь- [c.125]

Исследование теплоотдачи производится методом локального моделирования. Для этого в середине каждого трубного пучка модели устанавливаются калориметрические трубки 25 длиной 700 мм и 0 12 мм, выполненные из латуни, внутри которых размещены электрические нагреватели (рис. 3-24). Мощность, подводимая к этим нагревателям, измеряется точным ваттметром 26. Равномерное размещение обмотки электрического нагревателя обеспечивает постоянное тепловыделение по длине калориметрической трубки. Для измерения температуры стенки по длине каждого калориметра заложены семь термопар 1—21. Расход воздуха регулируется путем изменения числа оборотов двигателя постоянного тока вентилятора, а также с помощью задвижки, установленной на выходном патрубке модели. Температура воздуха измеряется с помощью ртутного термометра, установленного в подводящем трубопроводе. Скорость движения и расход воздуха определяется с помощью трубки Прандтля 27, установленной на воздухопроводе перед моделью, и микроманометра 28. Гидравлическое сопротивление определяется по разности статических давле-318 [c.318]

Трубы наружным диаметром 108—465 мм применяются для изготовления камер котла, а также внутрикотловых и станционных трубопроводов с температурой стенки до 585— 650° С. По технологическим соображениям (гибка труб, сварка) отношение толщины стенки к наружному диаметру для подавляющего большинства практически применяемых катаных труб не выходит за пределы 0,17— 0,20, и лишь в редких случаях величина этого отношения составляет 0,25. [c.188]

Т — температура стенки трубопровода [c.97]

Все элементы котлов, трубопроводов, пароперегревателей, экономайзеров и вспомогательного оборудования с температурой стенки наружной поверхности, выше - -45° С, расположенные в местах, доступных для обслуживающего персонала, должны быть покрыты тепловой изоляцией, температура наружной поверхности которой не должна превышать +45° С. [c.55]

Испытания на ударную вязкость не обязательны для элементов котлов и трубопроводов, работающих при давлении ниже 80 кгс/см , когда температура стенки не превышает 450 °С, а также для сварных соединений трубопроводов системы регулирования турбины, трубопроводов горючего газа, мазутопроводов и маслопроводов. Их можно не производить для сварных соединений всех трубопроводов с толщиной стенки менее 12 мм. [c.123]

Трубопроводы с температурой стенки выше 45 °С, расположенные в местах, доступных для обслуживающего персонала, покрывают тепловой изоляцией с температурой наружной поверхности не выше 45 "С. В местах расположения сварных соединений и точек измерения ползучести металла трубопроводов 1-й категории применяют съемную изоляцию. [c.207]

При испытании трубопровода тензорезисторы зафиксировали деформации = 6 10 , = 7,82 10 (см. рисунок). Вычислить внутреннее избыточное давление q и продольную силу N,-действовавшие на стенки трубы при испытании, если в момент подачи воды температура стенок повышалась на At = 50° С. Материал — сталь. Средний диаметр сечения d = 800 мм, толш,ина стенок S = 12 мм. [c.63]

Определить потери теплоты в окружающую среду излуч13-нием с 1 м надземного трубопровода ночью, если с1 =720 мм, степень черноты 8=0,9, температура стенки трубы 1с= 30 °С, а температура окружающего воздуха и = 10 °С. р2 р1. [c.67]

Другой способ заключается в корректировании технологических параметров, таких, как температура, давление и скорость потока. Например, транспортирование агрессивных газов, содержащих водяные пары, по стальным трубопроводам может быть допущено в том случае, если ни на одном из участков трубопровода температура не опускается ниже точки росы. При необходимости применяют нагреватели или теплообменники. Если температура недеаэрированной охлаждающей воды, выходящей из стального теплообменника, превышает 60° С, коррозия его стенок быстро увеличивается. Коррозию можно замедлить, регулируя тепловой режим так, чтобы температура выходящей воды не превышала 60° С. [c.39]

Изменение температуры теплоносителя во времени в различных элементах патрубковой зоны, соответствующее температуре теплоносителя на участках (а), (б) (рис. 5.1), приведено на рис. 5.3. Как и следовало ожидать, температура стенки трубопровода во всем рассматриваемом интервале времени ), мало отличается от температуры теплоносителя. В корпусе реактора и сварном шве характер изменения температур во времени подобен характеру изменения температуры в теплоносителе, однако по величине первые температуры выше вторых. [c.176]

Для изготовления деталей котлов и трубопроводов с температурой стенки до 530 °С и деталей сосудов с температурой стенки от —40 до +540 °С без ограничения давления применяют листы из стали 12МХ. Молибден вводят в состав стали 12МХ для повышения прочности при высокой температуре. Хром улучшает стабильность структуры и увеличивается окалиностойкость. [c.111]

В ряде стран, в частности в Англии, Франции, ФРГ, Японии и Швеции, применяют хромомолибденовые стали, содержащие около 1% Сг и 0,5% Мо, а также 2,25 /о Сг и около 1% Мо. Первая из этих сталей в ФРГ известна под маркой 13СгМо44, в Швеции — НТ5 вторая в ФРГ—ЮСгМоЭЮ, в Швеции — НТ8, в Японии — НСМ2, в США — Р22. Эти стали используются для изготовления поверхностей нагрева и трубопроводов. Они отличаются хорошей свариваемостью и высокой стабильностью свойств и малочувствительны к колебаниям режима термической обработки. Хромомолиб-деновая сталь с Г% Сг применяется для труб поверхностей нагрева с температурой стенки до 550° С, а сталь с 2,25% Сг — до 580° С. [c.147]

Качественная углеродистая сталь для труб. Трубы для поверхностей нагрева коллекторов и трубопроводов для пара не свыше 450° С Качественная котельная листовая сталь. Котельные листы для барабанов Барабаны (сварные и цельнокованные) котлов высокого давления Трубы поверхности нагрева при температуре стенки не выше 525° С. Коллекторы при температуре стенки не выше 480° С Трубы поверхности нагрева при температуре стенки не выше 540° С. Коллекторы и паропроводы при температуре стенки не выше 525° С Трубы поверхности нагрева при температуре стенки не выше 550° С. Паропроводы при температуре перегрева до 525° С Трубы пароперегревателей при тёмпературе стенки 560 4-580° С [c.175]

Под ка/кдым значением дискретной переменной в (2.5) подразумевается одна характеристика или целая совокупность характеристик рассматриваемого объекта (например, диаметр трубопровода и отдельно взятый сорт металла со всеми его характеристиками). В ряде случаев выбор того или иного значения Жд (например, прямоточной или противоточной схемы теплообмена) может повлечь за собой изменение формул в расчетной части минимизируемого функционала 3 (Zh, Хд), изменение структуры балансовых уравнений (2.2) и даже изменение размерности этой системы по непрерывным параметрам Z . Что касается выполнения условий (2.3), то в зависимости от изменения некоторых параметров часть нелинейных функций / из (2.3) может менять свои пределы (особенно границы сверху / ), тем самым сужая или расширяя допустимую область R. Например, допустимая температура стенки паропровода тем выше, чем качественнее марка металла, из которого эта стенка сконструирована. [c.16]

На рис. 5-4 приведена схема измерительного участка для исследования теплоотдачи при конденсации ртутного пара. Опытный конденсатор ртутного пара состоит из наружного кожуха / и стальной опытной трубки 2, по которой циркулирует охлаждающая вода. Охлаждающая вода может подаваться с различной температурой. Изменение этой температуры достигается с помощью двух электрических подогревателей, установленных последовательно перед опытным конденсатором. Измерение температур воды на входе и выходе производится термопарами, для установки которых предусмотрены специальные гильзы. Расход воды измеряется весовым способом. Ртутный пар поступает в кожух опытного конденсатора из парогенератора массовой производительностью 150—170 /сг/ч ртутного пара через дроссельный вентиль. Образовавшийся в опытном конденсаторе конденсат самотеком стекает обратно в барабан парогенератора. Несконденсированный пар отводится в расположенный выше вспомогательный конденсатор. В верхней части опытного конденсатора предусмотрен трубопровод для отвода неконденсирующихся газов. Измерение температуры пара производится двумя термопарами 3, которые помещаются непосредственно в паровой объем. Измерение температуры стенки трубы производится также 280 [c.280]

Сталь марок 13Х2МБ и 13Х2МФБ —для труб поверхностей нагрева, коллекторов, трубопроводов и других деталей котлов высокого давления, работающих при температуре стенки до 580" . [c.28]

М, 20М и 15ХМ Барабаны, камеры, трубы поверхности нагрева котлов высокого давления с температурой стенки 450° и выше для станционных трубопроводов высокого давления [c.508]

Предельная температура стенки для труб из стали 20 (в случае их поставки по ГОСТ 8731—58 и ГОСТ 8733—58 ) до,-1жна быть для труб поверхностей нагрева 500° С для коллекторов и труб соединительных трубопроводов в пределах котла 450 С предельное давление 60 кГ Слг. [c.250]

Расчетная те.ипералгура спинки. При пересмотре норм детализировано определение температуры стенки камер, трубопроводов и других элементов кот.яаь [c.302]

В аппаратах и трубопроводах, в которых снил ение температуры стенки ниже расчетной возмол нотолько в аварийных случаях, рекомендуется устанавливать в нижней части аппарата или трубопровода сигнализаторы температуры стенки. [c.289]

Температура стенки, С Номинальное допускаемое напонжение а Доп МПа, для трубопроводов из стали марок [c.201]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...