Температура стенки трубопровода расчетная

Расчетная температура стенки трубопроводов принимается равной номинальной температуре протекающей в них среды. [c.93]

При заполнении средой неостывших паропроводов должен осуществляться контроль разности температур стенок трубопровода и рабочей среды, которая должна быть выдержана в пределах расчетных значений. [c.238]

Расчетная температура стенки трубопроводов, соединительных частей и других необогреваемых элементов котлоагрегатов принимается равной наивысшей температуре содержащейся в них среды. [c.203]

Заполнение средой неостывших паропроводов (при пусках и опрессовках), а также неостывших главных циркуляционных трубопроводов АЭС должно выполняться с контролем разности температур стенки трубопровода и среды, которая не должна превышать расчетных значений. [c.269]

Расчет проводят для модуля упругости материала, соответствующего расчетной температуре стенки трубопровода. [c.498]

Температура, при которой проводится расчет на прочность (расчетная температура), зависит от условий обогрева и охлаждения рассматриваемого элемента. Для необогреваемых элементов расчетная температура стенки принимается равной температуре рабочего тела. Для барабана — это температура насыщения, соответствующая давлению в барабане для коллекторов, поверхностей нагрева и соединительных трубопроводов — это температура протекающего через них рабочего тела. Для обогреваемых элементов расчетную температуру стенки (°С) определяют по зависимостям, приведенным ниже. [c.224]

Трубопроводы тепловых сетей могут прогреваться до расчетных температур теплоносителя и удлиняться на Д/у = а/уА<, где а— коэффициент линейного расширения, 1/°С (для углеродистой стали а=12 10 1/°С) Д/ = т-/д—разность между температурой стенок трубы в ее рабочий период и температурой их во время монтажа, °С /у—длина участка трубы, м. [c.455]

Во втором — сообщаются методы определения толщины стенки при конструкторском расчете по выбору основных размеров труб поверхностей нагрева и трубопроводов, нагруженных внутренним давлением, конических переходов, выпуклых днищ, плоских днищ и крышек. В этом же ОСТ 108.031.09-85 даются рекомендации по выбору расчетной температуры стенки и некоторые рекомендации по выбору конструкции. [c.316]

Расчетную температуру стенок деталей котлов и трубопроводов принимают не ниже 250° С. В то же время в отдельных технически обоснованных случаях допускается принимать расчетную температуру стенок необогреваемых деталей и ниже 250° С. [c.328]

Расчетная температура стенок оборудования и трубопроводов не выходит за пределы, указанные в разд. 3.2 Норм для соответствующих материалов. [c.517]

Как видно, напряжения в газопроводе, определенные от действия расчетных нагрузок (внутреннее давление газа, температура стенки трубы, напряженный изгиб трубопровода) аналитически (табл. 1) и по данным натурных измерений (табл.2), хорошо между собой согласуются, что подтверждает практическую возможность использования упомянутой методики для прогнозируемой оценки напряжений участка газопроводов, на которых имеют место отклонения продольной оси от прямолинейного положения. [c.80]

В первой задаче вьшолнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы (рис. 3.14) при различных схемах конечноэлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами (сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечноэлементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. Температура протекающей в нем жидкости 270° С, коэффициент Пуассона для материала труб -0,3, модуль Юнга при температуре 300° С - 1,91 10 МПА, при 20° С -2,1 10 МПА. Наружный диаметр тройника В на участке АВ - 0,46 м при толщине стенки 0,04 м, а на участке BF - соответственно 0,328 м и 0,024 м. Наружный диаметр тройника С - 0,475 м, толщина стенки 0,048 м. Наружный диаметр трубопроводной ветки BF — 0,325 м, толщина стенки — 0,019 м, на остальных участках трубы имеют наружный диаметр 0,426 м и толщину стенки 0,024 м. Остальные размеры и характеристики жесткостей опор приведены на рис. 3.14. Решение этой задачи и других [48, 49] по- [c.109]

Так, в рассмотренной выше задаче о тепловых потерях трубопровода, заложенного в грунт, нет возможности просто суммировать термическое сопротивление грунта, вычисленное по формуле (7.114), с термическим сопротивлением воздуха над грунтом. Действительно, при конечном значении а меняется термическое сопротивление собственно грунта, так как его поверхность перестает быть изотермической. Кроме того, неясно, как вычислить собственно внешнее термическое сопротивление, когда поверхность грунта бесконечно велика. В то же время точное решение уравнения теплопроводности с граничным условием третьего рода существенно сложнее, чем в рассмотренном случае задания граничного условия постоянной температуры контура. В подобных случаях оказывается возможным удовлетворительно учесть конечную величину а путем введения в расчетную формулу, полученную для случая а = оо, линейного размера системы, увеличенного на толщину дополнительной стенки б. [c.98]

В аппаратах и трубопроводах, в которых снил ение температуры стенки ниже расчетной возмол нотолько в аварийных случаях, рекомендуется устанавливать в нижней части аппарата или трубопровода сигнализаторы температуры стенки. [c.289]

Под ка/кдым значением дискретной переменной в (2.5) подразумевается одна характеристика или целая совокупность характеристик рассматриваемого объекта (например, диаметр трубопровода и отдельно взятый сорт металла со всеми его характеристиками). В ряде случаев выбор того или иного значения Жд (например, прямоточной или противоточной схемы теплообмена) может повлечь за собой изменение формул в расчетной части минимизируемого функционала 3 (Zh, Хд), изменение структуры балансовых уравнений (2.2) и даже изменение размерности этой системы по непрерывным параметрам Z . Что касается выполнения условий (2.3), то в зависимости от изменения некоторых параметров часть нелинейных функций / из (2.3) может менять свои пределы (особенно границы сверху / ), тем самым сужая или расширяя допустимую область R. Например, допустимая температура стенки паропровода тем выше, чем качественнее марка металла, из которого эта стенка сконструирована. [c.16]

Расчетная те.ипералгура спинки. При пересмотре норм детализировано определение температуры стенки камер, трубопроводов и других элементов кот.яаь [c.302]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

Пример 5.6. В стальном трубопроводе длиной / = 200 м, диаметром й = ==0,2 м и толш,иной стенок 6=5-10 м расход воды С=0,1 м /с. Расчетная температура воды 20°С. Определить аименьшее время закрывания задвижки Тмин, чтобы повышение давления в конце трубопровода, вызванное гидравлическим ударом, было не более Дрмако = 4-10 Па = 400 кПа. Че.му будет равно повышение давления в случае мгновенного закрывания задвижки в трубопроводе [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...