Расход мазута расчетный

Паромеханическая форсунка ТКЗ-6 ( Титан ) изготовляется восьми типоразмеров с расчетной производительностью от 1,1 до 9,0 т/ч при давлении мазута 35 кг / м . Расход пара равен 3% по массе от расхода мазута при полной нагрузке форсунки и давлении пара 6 кгс/см . При снижении нагрузки расход пара не изменяется, нО его расход в процентном исчислении возрастает. При применении сжатого воздуха его давление перед форсункой должно быть не менее [c.88]

Расчетный суточный расход мазута определяется исходя из 20-часовой работы всех установленных энергетических котлов при их номинальной производительности и 24-часовой работы водогрейных котлов для покрытия тепловых нагрузок при средней температуре самого холодного месяца. [c.184]

Расчетный суточный расход мазута для электростанций определяется при полной ее проектной мощности исходя из 20-часовой работы всех установленных парогенераторов с номинальной производительностью и 24-часовой работы теплогенераторов с нагруз- [c.545]

Температура воздуха перед горелкой (расчетная), °С Номинальный расход мазута при = 40,38 МДж/кг (9650 ккал/ч), кг/ч Номинальный расход газа при = 35,4 МДж/м (8500 ккал/мЗ), м /ч Масса горелки, кг Габаритные размеры, мм длина ширина высота [c.213]

Задача 2.100. Определить расчетный полный напор дымососа котельного агрегата, работающего на высокосернистом мазуте состава С" = 83,0% Н =10,4% 8 = 2,8% 0" = 0,7% = 0,1% И = 3,0%, если коэффициент запаса подачи ,= 1,05, условный расход топлива 5у=1,36 кг/с, коэффициент избытка воздуха перед дымососом (2д= 1,5, температура газов перед дымососом 0д = = 192°С, мощность электродвигателя для привода дымососа iV =102 кВт, коэффициент запаса мощности электродвигателя [c.92]

Задача 2.105. Определить концентрацию диоксида серы у поверхности земли для котельной, в которой установлены два одинаковых котлоагрегата, работающих на высокосернистом мазуте состава С" = 83% Н"=Ю,4% 8 = 2,8% 0" = 0,7% л = 0,1% И =3,0%, если известны высота дымовой трубы Я=31 м, расчетный расход топлива 5р = 0,525 кг/с, температура газов на входе в дымовую трубу 0д =18О°С, температура газов на выходе из дымовой трубы д,т= 186°С, коэффициент избытка [c.95]

Задача 9.2. Определить количество теплоты, отдаваемое уходящими газами котельной спиртового завода водяному экономайзеру (утилизатору), для получения горячей воды, если температура газов на входе в экономайзер 0 = 34О°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 2ОО°С, теоретический объем газов Fr= 11,48 м /кг, теоретически необходимый объем воздуха И =10,62 м /кг, коэффициент избытка воздуха за экономайзером Оу=1,4, средняя объемная теплоемкость газов = = 1,415 кДж/(м К) и расчетный расход топлива одного котлоагрегата Вр = 0,2 кг/с. В котельной установлены три одинаковых котлоагрегата, работающих на малосернистом мазуте. [c.222]

Повышения температуры отходящих газов можно добиться многими способами. Самый простым, не влияющим на работу самого парогенератора и систем очистки газов, можно считать дополнительный подогрев газов в дымовой трубе, например мазутными форсунками. Увеличение массы выброса будет минимальным, во-первых, потому, что малосернистый мазут — достаточно чистое топливо, а во-вторых, расход его будет невелик — несколько процентов от расчетного расхода (около 2 % на 30 °С повышение Гр) во время особо неблагоприятных метеоусловий. [c.264]

Теплопроизводительность, Гкал/ч Расход воды, т/ч Расход топлива газа, ы /ч мазута, кг/ч Давление сетевой воды, кгс/см расчетное [c.30]

При модернизации котлов и увеличении тепловой мощности топочной камеры возникает необходимость установки на стенах топки новых экранных поверхностей, обеспечивающих надлежащее снижение температуры газов в конце топки. При выборе величины экранирования следует учитывать, что с ростом поверхности нагрева экранов на стенах топочной камеры будет изменяться температура газов в конце топки, что в некоторых случаях может повлечь за собой снижение температуры перегретого пара. С другой стороны, недостаточная лучевоспринимающая поверхность нагрева в топке приводит к шлакованию стен, в особенности при камерном способе сжигания твердого топлива недостаточное закрытие экранами стен топочной камеры при сжигании газа и мазута приводит к быстрому разрушению обмуровки топки. При определении расхода топлива в модернизированных котлах необходимо учитывать, что температура уходящих газов в зависимости от температуры питательной воды и расчетной стоимости топлива (для котлов при давлении свыше 30 ат), руб т у. т., должна приниматься по табл. 4-10. Если существующие хвосто- [c.107]

Несмотря на значительное недоиспользование теплообменников, они обеспечивают основную долю тепла, необходимого для вторичного перегрева. Эта доля в опытах на мазуте составляет 65—75%, что превышает расчетные значения при аналогичных температурах, давлениях и расходах пара. [c.229]

Производительность ВПУ для подпитки котлов на ТЭС принимается равной 3 % суммарной номинальной производительности котлов и расхода пара, отдаваемого на производство, за вычетом 50 % возвращаемого конденсата в расчетном варианте. При использовании мазута с учетом потерь пара на его разогрев производительность ВПУ увеличивается на 0,15 т на 1 т сжигаемого мазута. Блочные испарительные установки должны дополняться общестанционной испарительной или химически обессоливающей установкой производительностью 50 т/ч. [c.576]

Форсунки с механическим распыливанием применяют прн сжигании мазута как основного топлива. В них топливо распыливается через мелкие отверстия иод давлением. Для этого нагретый мазут подают к форсункам специальным насосом под давлением 2.. . 3 МПа (20.. . 30 кгс/см ). Основные достоинства их — отсутствие расхода пара на распыливание, конструктивная компактность и бесшумность в работе. К недостаткам относят быстрое загрязнение и ухудшение распыливания прн режимах работы, отклоняющихся от расчетных. [c.191]

Задача 2.78. Определить энтальпию воды на выходе и конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = =7,66 кг/с, работающего на мазуте, если расчетный расход топлива Вр=0,51 кг/с, количество тепла, воспринятое водой в экономайзере, дэ=3120 кДж/кг, температура питательной воды /п.в=100°С, коэффициент теплопередачи в экономайзере э=0,015 кВт/(м -К), температура газов на входе в экономайзер =310° С и температура газов на выходе из экономайзера = 170° С. [c.82]

Задача 2.101. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа котельного агрегата, работающего на малосернистом мазуте состава Ср=85,3% Нр = = 10,27о Sp=0,5% Np = 0,3% Ор = 0,4 /о Лр = 0,3% Wp = 3%, если коэффициент запаса по производительности Pi = l,05, расчетный расход топлива Вр=1,05 кг/с, коэффициент избытка воздуха перед дымососом д=1,5, температура газов перед дымососом дд=195°С, расчетный полный напор дымососа Яд=2,14 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуата- [c.95]

Задача 2.103. Определить расчетный полный напор дымососа котельного агрегата, работающего на высокосернистом мазуте состава Ср=83,4% Нр = 10% = = 2,9% НР = 0,2% Ор = 0,2% Лр = 0,3% р=3%, если коэффициент запаса по производительности 1 = 1,05, условный расход топлива Ву== 1,36 кг/с, коэффициент избытка воздуха перед дымососом ад=1,5, температура газов перед дымососом б д = 192 С, мощность электродвигателя для привода дымососа N = 102 кВт, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный к. п. д. дымососа =66% и барометрическое давление воздуха Аб = 97-10 Па. [c.96]

Задача 2.106. Определить высоту и диаметр устья дымовой трубы котельной, в которой установлены два одинаковых котлоагрегата, работающих на малосернистом мазуте состава Ср = 85,3% Яр=10,2% 5р=0,5% Мр = = 0,37о 0р=0,4% Лр=0,3% 1 р = 3%, если величина тяги, создаваемой трубой, 5 = 231 Па, расчетный расход топлива Вр=1,05 кг/с, температура газов перед дымовой трубой д.т= 182° С, коэффициент избытка воздуха перед трубой ад.т = 1,5, средняя температура газов в трубе 0 ср=187°С, температура окружающего воздуха 4 = [c.97]

Расход распыленного мазута, кг/ч Избыточное давление топлива, МПа Условная вязкость топлива, ВУ Диапазон регулирования горелки,% Подача вентилятора форсунки, м /ч Расчетное количество воздуха на распыливание,% [c.50]

Следует лишь отметить, что для измерения расхода газообразного топлива в период растопки котлоагрегата необходима, установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30% номинального. Помимо перепада давле- ния на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходимы, так же как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее двух раз отбирать пробы сжигаемого природного газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода жидкого топлива (мазута) можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера жидкого топлива рекомендуется проведение тарировки на стенде каждой из форсунок (получение зависимости расхода воды через форсунки от давления перед ней). Учитывая различие вязкости воды и жидкого топлива, расход топлива, определенный по тарировочным характеристикам, должен быть умножен на поправочный коэффициент П. Этот коэффициент может быть определен при работе на стационарном режиме с нагрузкой блока не менее 0,5Л ном из соотношения [c.79]

Примечание. Гидравлическое сопротивление уточняют при испытаниях установочной серии каждого аппарата на мазуте марки МЮО, номинальных расходах и параметрах пара и мазута. Указанные в таблице номинальные характеристики подогревателей по мазуту (производительность, температура на входе и выходе) получены при расчетных параметрах пара 1,6 МПа (16 кгс/см ), 300 °С. В подогревателях типа ПМР используются ребристые трубы. [c.201]

Приемно-сливное устройство рассчитывают на прием цистерн грузоподъемностью 50, 60 и 120 т, Длину фронта разгрузки основного мазутохозянства проектируют, считая, что должен быть слит расчетный суточный расход мазута (20-часовой расход всеми энергетическими котлами станции при их номинальной производительности и 24-часовой расход всеми водогрейными котлами при покрытии тепловых нагрузок для средней температуры самого холодного месяца) Время разогрева и слива одной ставки не должно быть более 9 ч./Полагают также, что мазут доставляется цистернами расчетной грузоподъемностью 60 т, при весовой норме железнодорожного маршрута, с коэффициентом неравномерности подачи 1,2. Принятая длина фронта разгрузки должна быть не менее 1/3 длины маршрута. Для растопочного мазутного хозяйства электростанций с общей производительностью котлов до 8000 т/ч длина разгрузки принимается 100 м, а при большей производительности котлов —200 м. [c.246]

Приемно-сливное устройство мазутного хозяйства должно обеспечивать прием цистерн грузоподъемностью 60—100 т. Длину фронта разгрузки основного и резервного мазутного хозяйства следует принимать, исходя из времени слива расчетного суточного расхода мазута, времени разогрева и слива не более 9 ч и массовой нормы железнодорожного состава, но не менее 1/3 длины состава по согласованию с управлением железной дороги. При этом предполагается, что мазут доставляется цистернами расчетной грузоподъемностью 60 т с коэффициентом неравномерности подачи 1,2. На приемно-сливном устройстве предусматривают подвод пара или горячего мазута к цистернам, для обогрева сливных лотков, приемных резервуаров и гидрозатворов, а также подвод пара для обогрева примерзших клапанов цистерн. Общий расход пара из разЬгревающих устройств на цистерну вместимостью 50—60 м должен быть не более 900 кг/ч. [c.531]

Для основных мазутных хозяйств можно приблйженно принимать длину фронта разгрузки исходя из слива расчетного суточного расхода топлива (за расчетный суточный расход принимается расход мазута при 20-часо-вой работе всех агрегатов на номинальной нагрузке), но не менее 1/3 длины состава. Так, при длине фронта разгрузки 90 м при сливе в четыре ряда обеспечивается одновременный слив из 16 цистерн по 60 т или 8 цистерн по 120 т. [c.114]

При сжигании углей ухудшенного качества, когда требуется дополнительный расход мазута или газообразного топлива для восполнения недостающей теплоты, при проведении опытов расход замещающего топлива не должен превышать расчетного в соответствии с [31]. Для котлов, работающих на АШ и тощих углях ухудшенного качества, во избежание накопления на поду топки значительных масс шлака, с сепарированной угольной пылью следует проверить выполнение в эксплуатации требования [32], в том числе во время опытов контролировать распределение пыли и воздуха по горелкам по давлению первичного и вторичного воздуха и установленным специально на пылевоздухопроводах ПТ с регистрацией температуры пылевоздушной смеси. [c.49]

Измерение всех перечисленных параметров должно проводиться в соответствии с методическими указаниями, изложенными в последующих главах. Следует лип]ь отметить, что для измерения расхода газа в период растопки котла необходима установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30 % номинального. Помимо перепада давлений на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходима также, как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее 2 раз отбирать пробы сжигаемого газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода мазута можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера мазута рекомендуется проведение тари- [c.96]

Задача 2.98. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа котельного агрегата, работающего на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н = 11,7% S =0,3% 0 = 0,3% Л = 0,05% й = 3,0%, если коэффициент запаса подачи 1=1,05, расчетный расход топлива 5р = 1,05 кг/с, коэффи-Щ1ент избытка воздуха перед дымососом ад =1,5, температура газов перед дымососом 0д=195°С, расчетный полный напор дымососа Яд=2,14 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2 = 1 Л) эксплуатационный кпд дымососа rj = 63% и барометрическое давление воздуха h = 91 10 Па. [c.92]

Задача 2.103. Определить высоту и диаметр устья дымовой трубы котельной, в которой установлены два одинаковых котло-атегата, работающих на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н =11,7% S = 0,3% 0 = 0,3% А = 0,05% И = 3,0%, если тяга, создаваемая трубой, 5=231 Па, расчетный расход топлива 5 = 1,05 кг/с, температура га юв перед дымовой трубой 0дт=182°С, коэффи1щент избытка воздуха перед трубой х ,г—1,5, средняя температура газов в трубе 0, = 187°С, температура окружающего воздуха = 20°С, скорость газов на выходе из трубы Wa =10 м/с, барометрическое давление воздуха h = 91 -10 Па и приведенная к нормальным условиям плотность воздуха 1,205 кг/м . [c.93]

Таким образом, имея два уравнения теплообмена в агрегате и теплового баланса, можно решать задачи расчетного и конструктивного направления — находить температуры рабочего тела или газов и определять размеры поверхностей нагрева для передачи нужного количества теплоты. В современных котельных агрегатах количество теплоты, переданное излучением, составляет больше половины общего количества теплоты, воспринятого от продуктов сгорания топлива. Для котельных агрегатов малой и средней производительности связь между лучевос-принимающей поверхностью нагрева, производительностью, расходом топлива, температурой уходящих газов и к, п. д. установки показана на рис. 2-8 для случаев сжигания торфа, АРШ и мазута [Л. 15]. [c.76]

Особое значение для совершенствования энергетического аппарата в предстояш,ий период будет иметь демонтаж устаревшего энергетического оборудования. Значение этой проблемы для проведения энергосберегаюш ей политики и экономии трудовых ресурсов трудно переоценить. Например, вывод из эксплуатации мелких устаревших электростанций, дающих всего 5% общей выработки электроэнергии, позволил бы уменьшить расход топлива на 10 млн т у. т. и, сверх того, заменить 25 млн т у. т. мазута и газа ядерной энергией и углем при одновременном высвобождении трети всего эксплуатационного персонала электростанций Минэнерго СССР. Еще более остро в предстоящий период встает проблема демонтажа крупных энергоблоков единичной мощностью 150—300 МВт, которые в настоящее время исчерпали свой расчетный ресурс работы, а в конце 80-х гг. превысят его в 1,5—2 раза. Мощность этих электростанций составляет четвертую часть всей установленной мощности, и в своем большинстве они работают на газе и мазуте. [c.55]

Обмуровка задней стены топки в верхней части образует выступ, способствующий лучшему обтеканию газами фестона и защищающий горячие пакеты конвективного пароперегревателя от прямого излучения из топки. Энерговыделение объема топки составляет 215 квт1м . Расчетная температура уходящих газов для мазута принята 167° С при расходе топлива В 1,5 кг1сек (5400 кг/ч). Расчетный коэффициент полезного действия котла а = 90,6%. [c.10]

Топочные экраны разделены на восемь контуров циркуляции (по два контура на фронтовой, задней и боковых стенах). На боковых стенах топки установлены шесть газомазутных горелок, а в верхней части фронтовой степы расположены две регулировочные мазутные форсунки. Энерговыделение топочного объема 284 жет/ж . Расчетный расход природного газа = 35,6 Мдж1м ) составляет 1,2 м 1сек, а мазута Q = 38,4 МджЫг) — [c.11]

По расчетным данным механическое распыление при давлении мазута 20 na j M позволяет получить капли диаметром 400 мкм, при давлении 10 кгс/сж — диаметром 800 мкм. Распыление воздухом при давлении 300—400 мм вод. ст. — диаметром 120 мкм. Распыление насыщенным паром при давлении 10 Kz j M позволяет получить капли диаметром до 2 мкм. Однако паровые форсунки, несмотря на наилучшие показатели распыления мазута, применяются все реже из-за недостатков, не компенсируЮш,их преимуш,ество хорошего распыления. К числу этих недостатков относятся большой расход пара на распыление, достигающий 0,3—0,5 массы сжигаемого мазута, потеря конденсата, повышение влажности продуктов сгорания, вызывающее коррозию хвостовых поверхностей нагрева, а также сильный шум, ухудшающий условия труда. Для котлов небольшой производительности дополнительным недостатком этих форсунок является то, что они дают длину факела в 4—5 м, не вписывающуюся в оптимальные размеры топочных камер. [c.74]

Для дубль-блоков мощностью 200 Мет были изготовлены котельные агрегаты типов ПК-40-1 и ПК-47. Первый рассчитан для работы а каменном угле, второй—на газе и мазуте. Номинальная паропроизводи-тельность каждого котельного корпуса 320 т/ч, расход вторичного пара 272 т/ч. Давление пара на входе (В промежуточный пароперегреватель и на выходе из него 27 и 25 ат, расчетные температуры пара соответственно 357 и 570 С. [c.91]

Графики рис. 2-9 показывают расчетные условия регулирования температуры первичного и промежуточного пара при сжигании обоих топлив в котле, не имеющем такой регулировочной поверхности нагрева. При сжигании попутного яефтя1ного газа приходится снижать температуру первичного пара путем впрыска воды и повышать температуру пара промежуточного перегрева путем рециркуляции дымовых газов. Из рис. 2-9,6 (кривая 19 ) видно, что при сжигании мазута температура первичного пара имеет пониже(Вные значения как при полной, так при пониженных нагрузках. При сжигании газообразного топлива и подаче в котел питательной воды пониженной температуры намного возрастает расход воды, впрыскиваемой в первич- [c.26]

Расчетное число оборотов вала высокого давления 5740 об1мин, вала низкого давления 3000 об1мин. Расчетный к. п. д. установки 25%. Расчетный расход воды для охлаждения воздуха составляет для этой установки 900 м /ч. На охлаждение смазочного масла идет еще 80 м /ч воды. ГТУ рассчитана на работу с различными сортами газообразного и жидкого топлива (включая некоторые марки мазутов). [c.177]

Для этого периода в качестве замыкающих баланс добычи угля были приняты энергетические угли Донбае- а, характеризующиеся величиной расчетных затрат порядка 1.3 р, 50 к. за т у. т. (суммарные осреднсниые затраты — 40 руб. капиталовложения и 7 р. 50 к. еебе-стоимость франко-потребитель). Расчетные затраты по мазуту определялись порядка 10 руб. за 1 т у. т. (50 руб. по капиталовложениям и 4 руб. по эксплуатационным расходам с учетом дополнительных затрат на переработку и транспорт) и газа — 8 р. 25 к. (31,75 руб. и 3,50 руб. соответственно). [c.147]

Расчетный расход топлива мазута 3850 кг1ч и природного газа 4300 ж /ч к. п. д. котлоагрегата (расчетный) 90,6%. [c.128]

Циркуляционная схема котла ПТВМ-ЗОМ показана на рис. 16.2. Вход воды осуществляется во фронтовой экран топочной камеры, а выход —из бокового экрана топки. Температура воды на входе в котел 70, на выходе — 150 °С. При работе котла на газе расход воды составляет около 500, а при работе на мазуте — 435 т/ч. При этом тепловая мощность котла соответственно составляет 46,4 и 40,7 МВт, температура уходящих газов — 188 и 250 °С, а расчетный КПД котла — 92,2 и 89,5%. Обмуровка котла выполнена облегченной, с креплением к трубам. [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...