Разрушение типы поверхности

Динамической грузоподъемностью радиальных и радиально-упорных подшипников называется такая радиальная нагрузка, которую каждый подшипник (из группы одинаковых подшипников) при неподвижном наружном кольце сможет выдержать в течение 1 млн. оборотов внутреннего ко.ньца. Динамическая грузоподъемность зависит от типа и размеров подшипников она ограничивается появлением признаков усталостного разрушения рабочих поверхностей тел и дорожек качения, т. е. долговечностью подшипников. [c.528]

Метод конечных элементов применял и Адамс [1] он использовал метод модуля сдвига для определения напряженного состояния композита при поперечном растяжении. Рассматривались напряжения, отвечающие интервалу от предела упругости до разрушения одной из составляющих композита, при квадратном и прямоугольном расположениях волокон предполагалось, что разрушение матрицы происходит тогда, когда напряжения в композите достигают предела прочности материала матрицы. По оценке Адамса, в композите А1—34% В с прямоугольным расположением волокон первой должна разрушаться матрица на участках минимального расстояния между волокнами. Разрушение по расчету должно происходить при поперечном нагружении композита напряжением 17,2 кГ/мм (что много меньше предела прочности материала матрицы, составляющего более 23,1 кГ/мм ). Однако в эксперименте композит разрушался путем расщепления волокон. Предсказать такой характер разрушения не представлялось возможным, так как, хотя напряжения на поверхности раздела и в волокнах были рассчитаны, прочность этих элементов при поперечном растяжении неизвестна. Автор совершенствует эту модель с целью описать процессы распространения трещины и полного разрушения композита. Вообще говоря, если известны механические свойства поверхности раздела матрицы и волокон, эта модель позволяет предсказать как разрушение по поверхности раздела, так и другие типы разрушения. [c.193]

Результаты испытаиий этих образцов приведены на рис. 32. С увеличением продолжительности предварительного отжига при 811 К поперечная прочность незначительно уменьшается после обработки О , а после обработки Т-б — максимальна при средних продолжительностях отжига. Исследование излома этих образцов показало, что основным типом разрушения является разрушение матрицы (в чистом виде или в сочетании с расщеплением волокон). Иногда матрица разрушалась путем отслаивания материала, нанесенного плазменным напылением, от фольги-подложки значит, из-за несовершенства связи прочность алюминия, занесенного путем плазменного напыления, может быть меньше прочности алюминиевой фольги. Меньшую роль играло разрушение по поверхности раздела между долей этого типа разрушения и продолжительностью предварительного отжига нет прямой связи. В случае обработки Т-6 низкие значения прочности при малых продолжительностях предварительного отжига, вероятно, обусловлены неполным переходом матрицы в твердый раствор, а при большей продолжительности отжига (160 ч)—тем, что усиливается расщепление волокон (причина этого явления пока неизвестна). Поперечная прочность данной серии образцов, как правило, не зависела от термической обработки, приводящей к изменению состояния поверхности раздела, так как расщепление волоков или разрушение матрицы происходило до того, как на- [c.224]

Более существенное значение имеет катодная поляризация внутренней поверхности трубы, плотность тока которой, как следует из уравнения (338) и рис. 94, в узкой области, прилегающей к месту подключения катодной станции (или электродренажа), может достигать значительных величин и вследствие этого вызывать наводороживание металла с потерей им пластичности (охрупчивание). Опасность преждевременных разрушений типа водородного растрескивания усугубляется при наличии в транспортируемой среде растворенного сероводорода (что типично для сред нефтегазовой промышленности). Наличие в металле циклически изменяющихся напряжений, способно вызвать водородную усталость металла. [c.216]

Коррозионные процессы классифицируют 1) по механизму реакции взаимодействия металла со средой 2) по типу коррозионной среды 3) по виду коррозионных разрушений на поверхности или в объеме металла 4) по характеру дополнительных воздействий, которым подвергается металл одновременно с действием коррозионной среды. [c.160]

Кроме силовых критериев хрупкого разрушения типа (1.70), для описания условий разрушения тел с трещинами используются также энергетические и деформационные [22, 23] критерии. Первые из них предполагают либо определение энергии продвижения трещины на единицу длины G, вычисляемой при хрупком статистическом разрушении пластины бесконечных размеров и единичной толщины как (1.71), либо критическое напряжение через энергию, необходимую для образования свободных поверхностей в виде (1.72), (где Е — модуль нормальной упругости), либо работа А, совершаемая до начала спонтанного разрушения на единицу площади трещины F в виде (1.73). [c.22]

На рис. 20, б показаны типичные поверхности разрушения типа И, полученные на образцах, упрочненных волокном борсик диаметром 100 мкм. Видно, что все волокна разрушены вдоль. В общем, упругое поведение композиционных материалов с обоими типами разрушения одинаково. И только после того, как начинается текучесть, появляются заметные различия. [c.466]

Все композиционные материалы, упрочненные волокном борсик диаметром 150 мкм, разрушаются преимущественно по матрице (тип I). Аналогичным образом ведут себя композиционные материалы, упрочненные борными волокнами диаметром 150 мкм, поперечная прочность которых превышает прочность матрицы. В случае использования волокна борсик диаметром 100 мкм равенство мея ду поперечной прочностью композиционного материала и прочностью матрицы и соответственно поверхность разрушения типа I наблюдаются, когда матрица имеет предел прочности 9,5 кгс/мм . Если прочность матрицы превышает указанное значение, тогда разрушение происходит преимущественно по волокнам борсик, отклоняясь от выполнения условия Чена и Лина [70]. Зависимость прочности композиционного материала от прочности матрицы сохраняется при повышенных температурах, как это видно из рис. 22. [c.468]

Рис. 31. Поверхность разрушения типа I образца с надрезом Шарпи

Результаты проведенных исследований свидетельствуют о тесной связи характеристик трения и износа и типа кристаллической решетки твердого тела. Более того в работе [44] отмечено, что критерий перехода от пластического оттеснения к разрушению трущихся поверхностей зависит от типа кристаллической решетки. Тип решетки, в свою очередь, определяет пластифицирующее действие поверхностно-активных веществ при трении. [c.40]

Из табл 5.2 следует, что металл корпуса корродирует с большей скоростью, чем рабочее колесо. У насоса типа ХНЗ 6/30 рабочее колесо закрытого типа. При работе насоса поверхность радиальных стенок колеса не в одинаковой степени подвергается разрушению внутренняя поверхность разрушается быстрее, чем наружная. Потери же веса в результате коррозии относились ко всей [c.166]

В данной главе рассматриваются особенности процесса кавитации, которые могут привести к разрушению близлежащих поверхностей. Сопротивление материалов, поверхности которых подвергаются кавитационному разрушению, рассматривается в гл. 9. К настоящему времени опубликовано много работ, посвященных анализу различных факторов кавитационного процесса, приводящих к разрушению материалов. В прошлом по этому поводу высказывались противоречивые мнения. Выводы часто делались по результатам испытаний лишь одного типа материалов. С точки зрения современных понятий экспериментаторы нередко придерживались ошибочных представлений о кавитационном процессе. Существовала тенденция объяснять кавитационное разрушение каким-либо одним фактором, однако эта тенденция, по-видимому, ошибочна, так как изучение большинства систем показало, что существует несколько факторов, способных вызывать разрушение. Поэтому правильней считать, что относительное значение этих факторов может быть разным для материалов разных типов, а также для разных типов течения жидкости. [c.380]

Давно известно, хотя об этом часто забывают, что кавитация может вызвать разрушение практически любой твердой поверхности. Свойства различных типов твердых тел, разрушающихся под действием кавитации, столь разнообразны, что единственной общей характеристикой кавитации, которая могла бы вызвать разрушение их поверхностей, по-видимому, является ее чисто механическая способность создавать очень высокие дав- [c.380]

Количественная информация о влиянии кавитационного разрушения направляющих поверхностей на эксплуатационные характеристики гидравлических машин практически отсутствует. Однако можно сделать некоторые выводы. Кавитационное разрушение поверхности может оказывать влияние на течение посредством двух различных механизмов. Во-первых, оно увеличивает шероховатость поверхности и поэтому может увеличить гидравлические потери вследствие поверхностного трения. Во-вторых, если разрушение происходит в критической области на направляющей поверхности, оно может изменить направление потока. Эффективность этих воздействий будет зависеть от нескольких факторов, наиболее очевидным из которых будет интенсивность разрушения. Второй фактор, который необходимо учитывать, относится к условиям эксплуатации, т. е. к степени развития кавитационных процессов в машине. Еще одним важным фактором является тип машины. [c.624]

Типы поверхностей разрушения, вызванных импульсами напряжения [c.176]

ВОЗМОЖНОСТЬ дальнейшей деформации истощается,—они разрушаются по плоскостям сдвига. В поликристаллических пластичных металлах в случаях не слишком больших остаточных деформаций и при однородном напряженном состоянии оба типа разрушения могут быть полностью определены ориентировкой поверхности разрушения если последняя перпендикулярна главному наибольшему растягивающему напряжению, то мы имеем разрушение путем отрыва, если же она наклонена под значительным углом относительно главных направлений напряжений, то перед нами разрушение путем сдвига. Однако, как уже указывалось, исследование поверхности разрушения под микроскопом может обнаружить существен ные отклонения от этих двух видов разрушения видимая поверхность разрушения при отрыве может состоять из мельчайших действительных плоскостей отрыва или из мельчайших плоскостей сдвига (в отдельных зернах). Для решения вопроса о том, какой тип разрушения является преобладающим—путем сдвига или путем отрыва,—может даже оказаться необходимым установление процентного соотношения между площадями плоскостей сдвига- и отрыва, причем результат здесь может привести к парадоксальным выводам. К указанным видам разрушения следует еще добавить наблюдаемое иногда разрушение зернистой структуры по границам зерен. На практике к разрушению могут привести один или комбинация из нескольких простейших видов указанных процессов. [c.228]

В отдельных случаях образцы обнаруживали наличие обоих типов поверхностей разрушения—путем отрыва и путем сдвига. На поверхности цилиндра эти два типа разрушения представлялись винтовой линией. Первому из них соответствует круто наклоненная винтовая линия, а второму—винтовая линия, проходя-шая под углом 45° относительно круто наклоненной трещины [c.272]

Некоторые трещины, заметные на поверхностях разрушенных образцов фпг. 186, принадлежат по характеру ко второму типу поверхностей разрушения и образовались после того, как образцы раскололись в результате отрыва и сдвига. [c.272]

Направление поверхности разрушения изменяется, как можно заметить, от осевого к окружному при тг=0,76. Все поверхности относились к типу поверхностей разрушения путем сдвига и [c.291]

Количество энергии, накопленной в жидкости, передающей давление (масло), оказывает сильное влияние на образование и тип поверхности разрушения. Фотографии разрушенных цилиндров, полученные при дополнительных испытаниях подобного [c.293]

Подбор подшипников по динамической грузоподъемности С. Динамической грузоподъемностью радиальных и радиально-упорных подшипников называется такая радиальная нагрузка, которую каждый подшипник (из группы одинаковых подшипников) при неподвижном наружном кольце сможет выдержать в течение 1 млн оборотов внутреннего кольца. Динамическая грузоподъемность зависит от типа и размеров подшипникав от величины, направления и характера приложения действующих нагрузок от температурного р жима и других условий работы подшипников она ограничивается появлением признаков усталостного разрушения рабочих поверхностей тел и дорожек качения, т. е. долговечностью подшипников. [c.439]

В противоположность композитам с /Прочной поверхностью раздела, которые разрушаются либо по матрице, либо по волокну, композиты со слабой noBepxHotTbra раздела разрушаются по гра-(Нице раздела волокно — матрица, наиболее слабому звену системы. То, какой элемент структуры композита окажется. слабым звеном, зависит от вида натружения в данной главе рассмотрено лишь нагружение продольным растяжением. При таком нагружении можно выделить четыре типа разрушения но поверхности раздела [c.140]

Другой возможный подход — феноменологический — позволяет лишь косвенно (впрочем, как и все остальные механизмы разрушения) исследовать случай разрушения по поверхности раздела. В теориях такого типа характеристики разрушения по пове рхно-сти раздела определяются только через экспериментальные данные по прочности композита, которые необходимо ввести в аналитические решения. Формулировка этих теорий требует, чтобы при лродольной и поперечной ориентациях нагружения теоретические значения прочности согласовывались с экспериментальными. Предсказываемые теорией значения прочности для промежуточных значений углов между осью волокон и направлением нагружения зависят от экспериментальных данных по продольной, поперечной и сдвиговой прочности композита, независимо от механизма его разрушения. [c.186]

Рис. 15. Типы разрушения композита Nb (юплав)—W при 1477 К [11]. а — разрушение по поверхности раздела при поперечном растяжении (90°) б —сдвиговое разрушение по поверхности раздела при растяжении по-д углом 45 к проволоке.

Таким образом, на композите Nb (сплав)—W выявлен ряд различных типов разрушения, включая разрушение по поверхности раздела они влияют на прочность композита при внеосном нагружении. При комнатной температуре поперечная прочность [c.208]

Кляйн и Меткалф [10] изучали влияние поверхности разделана прочность композита А16061—В с волокнами диаметром 140 мкм при поперечном растяжении. Характеристики поверхности они изменяли путем предварительного отжига при 811 К, после чего матрицу подвергали термической обработке Т-6 (закалка образцов композита в воду и старение при 450 К). Поперечная прочность и тип разрушения характеризуются в табл. 2 (в основном, средними значениями для трех образцов). Авторы оценивали вклад трех типов разрушения расщепления волокна, разрушения по поверхности раздела волокно—матрица или в зоне взаимодействия и разрушения по матрице. Частичное разрушение по матрице должно наблюдаться во всех образцах композитов, так как матрица образует из волокон непрерывный каркас, вое- [c.217]

В Среднезападном исследовательском институте Свенсон и Хэнкок [21] изучали влияние поверхности раздела на прочность композита А16061—40% В при нагружении под углами 30 и 90° к оси волокон. Однако они пришли к выводу, что внеосная прочность определяется скорее расщеплением волокон, чем разрушением по поверхности раздела последний тип разрушения в их работе не отмечался. [c.224]

Так, неотформованные катоды имеют хорошо воспроизводимый вид правильных цилиндров с плоским торцом и множеством расположенных на них микровыступов с характерными размерами от 100 А до 1 мкм (рис. 3.26а) [203], причем общий вид их не зависит от типа волокна. Однако процессы разрушения первоначальной поверхности при работе автокатодов из ПАН-волокон и стеклографита [c.142]

В зависимости от типа связи и прочности границы разрушение композита может происходить по-разному. Если распространяющаяся в композите трещина пересекает волокна, то вязкость разрушения увеличивается тем больше, чем больше волокна отслаиваются от матрицы, В этом случае ДJlя повышения вязкости разрушения предпочтительной является слабая связь на границе раздела волокно - матрица. При распространении трещины параллельно волокнам предпочтительнее прочная связь на границе волокно - матрица, что позволяет предотвратить разрушение по поверхности раздела. [c.75]

Селективному вытравливанию подвержены сплавы на основе меди — хорошо известное явление, называемое обесцинкованием латуней. При селективном вытравливании интерметаллида РезА1 из алюминиевой бронзы на ее поверхности образуются ярко выраженные разрушения типа коррозионных язв. Частными случаями структурно-избирательного растворения является развитие МКК нержавеющих сталей в сильноокислительных средах, когда преимущественному растворению подвергаются выделяющиеся на границах зерен карбидные фазы, зарождение питтингов вследствие преимущественного растворения включений сульфида марганца, развитие язвенной коррозии углеродистых и низколегированных сталей, спровоцированное выделением в их структуре включений сульфида кальция. [c.134]

Типичные кривые напряжение дефорлшция образцов, показавших при испытании поверхность разрушения типов I и II, представлены на рис. 19. Образцы композиционных материалов, упрочненных волокнами борсика диаметром 150 мкм, разрушались преимущественно но матрице и давали поверхность разрушения типа I. Типичные поверхности разрушения этих материалов показаны на рис. 20, а. На рисунке видно, что на краях образца некоторые волокна расш,еплены вдоль, однако разрушение проходило, главным образом, по матрице. Расщепление волокон по краям образца являлось результатом повреждений, причиненных волокнам в результате механической обработки при изготовлении образца. [c.466]

Необходимо отметить, что переход очага разрушения с поверхности в подслойную область сам по себе должен вызывать некоторое повышение сопротивления усталости, так как зерна металла, выходяш,ие на поверхность, находятся в облегченных условиях для накопления усталостных повреждений. Кроме того, при указанном переходе перестают влиять на возникновение трещ,ины поверхностные дефекты (микронеровности и т. п.). Дополнительное повышение сопротивления усталости не учитывается схемами типа рис. 3.48, 3.49, 3.51, что является одной из причин того, что на схемах рис. 3.51 Рупр > Рупр- Однако близость величин Рупр и Рупр подтверждает целесообразность использования описанного метода для объяснения и оценки зависимости эффекта упрочнения от многих технологических и конструктивных факторов. [c.131]

Рассмотрим кратко особенности высокоэластического разрушения полимерных тел. Естественно, что оно связано с достаточно большими эластическими предразрывными деформациями элементов структуры. Наиболее ярко этот тип разрушения проявляется у эластомеров. Этот вид разрушения изучен достаточно хорошо (см., например, [6, с. 88]). При статическом нагружении эластомеров разрушение происходит во времени и характеризуется двумя стадиями медленной и быстрой. Поверхность разрыва, полученная на медленной стадии, в отличие от хрупкого разрыва имеет шероховатый вид при быстрой стадии образуется зеркальная поверхность. Чем меньше статическое напряжение и медленнее разрыв, тем больше шероховатая зона. Наоборот, при больших напряжениях и быстром разрушении вся поверхность разрыва может быть зеркальной. Быстрый разрыв эквивалентен низкотемпературному, медленный — высокотемпературному разрыву. В случае разрыва при многократном деформировании обычно наблюдается шероховатая зона разрыва. При замедленном процессе разрушения разрыв начинается с образования очагов разрушения, из которых растут надрывы, подобные трещинам в хрупком материале, и очаги разрушения появляются в наиболее ослабленных местах как внутри, так и по поверхности образца. Наиболее опасный очаг приводит к разрушению образца. У пространственно сшитых эластомеров (резин) надрыв, как правило, имеет форму окружности. У низкомодульных (с низкой степенью сшивания) резин отчетливо видны эластически растянутые тяжи в месте надрыва. Образование тяжей связывают с наличием пачечной надмолекулярной структуры и преодолением меж-молекулярного взаимодействия и ориентацией растягиваемых [c.119]

Тип I раскрытия трещины наиболее исследован тип II играет ] sawetHyKj роль при растягивающих напряжениях в тонком листовом прокате. Необходимо отметить, что поверхность разрушения при типах 1 и III преимущественно скользят друг по другу, в то время как поверхности разрушения типа I удаляются друг от друга( то имеет существенное значение при работе конструктивных элементов в коррозионных средах. Более всего доступным для математической Обработки является тип III раскрытия трещины. Для этого случая для трещины специальной формы при любом виде зависимости напряжение — деформация Нейбер [67] вывел соотношения для оценки напряжения по контуру трещины. [c.65]

В зоне температур, отвечающих максимальным допустимым потерям на ока-линообразование для сталей печного сортамента, развиваются локальные коррозионные поражения. Разрушения типа язв (так называемые оспины ) возникают вследствие нарушений окиспой защитной пленки, вызываемых дефектами поверхностного слоя металла (закаты, плены, включения), загрязнениями поверхности золой, известью и другими окисны-ми соединениями. Дополнительное легирование высокохромистых сталей крем- [c.149]

Если кавитационная зона оканчивается на гидрокрыле, то ее положение и характеристики такие же, как и у аналогичных кавитационных зон в криволинейных каналах. Однако в криволинейном канале зона разрушения всегда должна оканчиваться внутри канала. Иначе обстоит дело в случае гидрокрыла, поскольку кавитационная зона может распространяться за пределы задней кромки, что ясно видно на нескольких фотографиях. Так, на фиг. 7.20 (снимки б—г) видны каверны такого типа, передняя кромка которых находится на стороне низкого давления. Снимки в и г на фиг. 7.18 аналогичны, за исключением того, что передняя кромка каверны находится на стороне высокого давления. На фиг. 7.19 каверны имеются на обеих поверхностях они сливаются с образованием единой каверны, охватывающей все гидрокрыло, за исключением передней кромки. В случае каверн последнего типа поверхность гидрокрыла подвергается незначительному разрушению или сохраняется в целости, поскольку в течение большей части цикла каверны зона схлопывания не касается поверхности крыла, а расположена ниже по потоку в жидкости. Если каверна распространяется на небольшое расстояние за пределы задней кромки, то зона разрушения может сформироваться, когда зона торможения возвратного течения быстро перемещается по поверхности. Если длина каверны столь велика, что ее можно классифицировать как суперкаверну, то поверхность гидрокрыла не должна подвергаться разрушающему воздействию схлопывания каверн. В случае перемещающейся кавитации разрушающего действия не должно быть, если длина зоны достаточна, чтобы схлопывание не происходило [c.357]

Мы уже упоминали о поверхности разрушения в виде чашечки и конуса , получающейся в испытаниях на растяжение цилиндрических образцов из пластичных металлов. В то время как происхождение конической части поверхности разрушения объясняется обычно разрушением от сдвига ), относительно характера разрушения центральной части мнения среди исследователей расходятся не решено, считать ли его разрушением от сдвига или от отрыва. В продольных сечениях, проходящих через ось образца, центральная часть поверхности разрушения представляется зигзагообразной линией, каждый отрезок которой наклонен под углом примерно в 45° относительно направления растяжения. Я. Б. Фридман3) считает, что центральная часть поверхности разрушения типа чашечки и конуса соответствует разрушению путем [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...