И изгибающий момент от сил трения

И изгибающий момент от сил трения в зубчатом сопряжении 22 индукционные муфты 203 [c.334]

Оси — детали, предназначенные для поддержания вращающихся деталей и не передающие полезного крутящего момента. Обычно они подвергаются воздействию изгибающих моментов и не учитываемых при расчетах крутящих моментов от сил трения. [c.410]

Расчет удельных нагрузок от приложения центробежной силы, скручивающего и изгибающего момента, а также определение действующих нагрузок при определении коэффициента трения, после замера их с помощью динамометра, проводились с помощью расчетов по специальной методике. [c.291]

Однако практика показывает, что в результате трения между торцами ступицы, нагруженной поперечной силой, и торцами соседних деталей осевая затяжка рано или поздно падает до нуля, и изгибающий момент передается только соединением. Это дает основание считать М . = О независимо от того, предусмотрена осевая затяжка или нет. [c.150]

Проверочный расчет. Выполняется с учетом крутящего. момента Л1к, изгибающих моментов от действия поперечных сил и сосредоточенных внешних моментов сил и нормальных сжимающих или растягивающих сил. Поперечные силы, их направление в пространстве и сосредоточенные моменты определяются в зависимости от типа закрепленных на валах деталей привода на основе рекомендаций гл. 7—11. Нагрузки от рабочих органов при проектировании привода обычно бывают заданы. Все силы и моменты, передаваемые на вал, принимаются сосредоточенными. Влияние трения в опорах не учитывается. [c.284]

В зоне крепления базы к фундаменту кроме вертикальных возникают также горизонтальные поперечные силы, сдвигающие башмак по поверхности фундамента, и изгибающие моменты, отрывающие от фундамента одну часть башмака и прижимающие другую. Сдвиг воспринимается силами трения, возникающими между опорной плитой и фундаментом, а также работой анкерных болтов на срез. [c.87]

Выражения (6. 49) показывают, что от действия уравновешивающих грузов, расположенных в одной плоскости, вал изгибается по пространственной упругой линии, жесткой при данном числе оборотов. Это же положение относится и к фазам изгибающих моментов и перерезывающих сил, которые не являются постоянными, а изменяются по длине ротора. На фиг. 6. 8 показаны упругие линии ротора с одним уравновешивающим грузом, рассчитанные для случая, когда р/ = 0,1 (при разных Yi) Р учетом сдвига фаз. Штриховыми нанесены упругие линии ротора без учета сдвига фаз. Очевидно, что вследствие малости трения в реальных машинах при скоростях, не близких к критическим, практически можно не учитывать влияние трения на величины и фазы прогибов, изгибающих моментов и перерезывающих сил относительно плоскости расположения уравновешивающих грузов. Поэтому все дальнейшие исследования будем выполнять в предположении, что трение отсутствует. [c.209]

По конструкции различают два типа клеммовых соединений со ступицей, имеющей прорезь (рис. 7.7, а), и с разъемной ступицей (рис. 1.1, б). Разъемная ступица несколько увеличивает массу и стоимость соединения, но при этом становится возможным устанавливать клемму на любую часть вала независимо от формы и размеров соседних участков вала, а также без снятия других деталей, уже установленных на вал. После затяжки винтов 1 (рис. 7.7, а) и 2 (рис. 7.7, б) ступица 4 оказывается прижатой к валу 3, в соединении возникает давление р на поверхности контакта ступицы с валом и силы трения, которые позволяют нагружать клеммовые соединения как вращающими моментами, так и осевыми силами (а также поперечными силами и изгибающими цло-ментами). [c.165]

При определении коэффициента формы зуба у с учетом трения считают, что сила взаимодействия между зубьями Q отклоняется на некоторую величину угла трения р от нормали к эвольвентному профилю в связи с этим изгибающий момент и, следовательно, действительные напряжения в зубьях ведущего колеса больше, а в зубьях ведомого меньше, чем это принято в формуле (16). [c.273]

Эти две гипотезы, данные нами в общепринятой формулировке, являются ошибочными, за исключением редкого случая равномерного изгиба или изгиба по дуге окружности под действием сил, создающих моменты на каждом конце призмы. Действительно, если внешние силы, действующие на конец призмы и изгибающие ее, имеют поперечную равнодействующую Р, которая обязательно производит неравномерный изгиб от одного конца до другого, то для равновесия какой-либо части призмы, отделенной от другой ее части сечением со, требуется, чтобы по этому сечению действовали внутренние силы, также поперечные, с такой же равнодействующей Р ) это может произойти, если только сечения перекашиваются и перестают быть повсюду нормальными к волокнам, которые, следовательно, несколько сдвигаются также относительно друг друга и создают при взаимодействии род трения или продольные натяжения, которые исключают абсолютную независимость волокон. [c.387]

Для соединения, перекос которого вызван изгибающим моментом Ми, линейно зависящим от поперечной силы (например, соединение косозубой шестерни), работа и мощность трения при продольных перемещениях) в общем случае [c.149]

Действие изгибающего момента в зоне изгиба приводит к тому, что часть заготовки, противостоящая торцу пуансона, немного отходит от него, принимая (приближенно) коническую форму. Таким образом, на поверхность заготовки действуют нормальные напряжения лишь в той ее части, которая контактирует со скругленной кромкой пуансона, и только на этой контактной поверхности действуют силы трения. В зависимости от величины радиуса скругления кромки пуансона протяженность контактной поверхности составляет малую или значительную долю протяженности очага деформации, которая может изменяться в процессе деформирования. В частности, на определенном этапе деформирования при отбортовке сферическим пуансоном контактная поверхность может охватывать почти весь очаг деформации. [c.240]

Влияние сил трения на работу гибкой пружины может быть аналогичным образом учтено при расчете пружин других типов. Если, например, производится расчет пружины консольного типа, нагруженной силой, действующей по нормали к упругой линии, то при расчете необходимо выяснить направление действия силы трения. Этот вопрос можно решить на основе кинематического анализа механизма, одним из звеньев которого является данная пружина. Зная направление силы трения, а также угол трения, следует изменить значение углового перемещения 0 на величину угла трения и при вычислении расчетного изгибающего момента или наибольшего напряжения вместо угла 0 подставлять в соответствующие формулы угол (0 4- у) или (0 — у) в зависимости от направления силы трения. [c.179]

В практике получил наибольшее распространение следующий Эмпирический способ расчёта. Накладка рассматривается как балка на двух опорах, расположенных под концами накладки, нагруженная по середине двумя сосредоточенными грузами N с расстоянием между ними 4 — 6 см. Изгибающий момент в среднем сечении накладок от действия указанных сил и сил трения между поверхностями соприкасания головки и подошвы рельса с накладками определяют по эмпирической формуле [c.233]

Таким образом, рычаг воспринимает действие сил N н Т, а колодка — действие пары сил Т на плече, равном расстоянию от центра шарнира до поверхности трения шкива и принимаемом обычно минимально возможным. При этом момент сил Т, стремящийся повернуть колодку и изменяющий равномерность распределения давлений по длине колодки, имеет незначительную величину, и его можно не учитывать в уравнениях равновесия. Так как величины усилий нормальных давлений и N1, воспринимаемых тормозным шкивом, не равны между собой, то ось тормозного вала подвергается действию изгибающего усилия [c.203]

Для папболее распростра пел Юго в практике конструирования дисково-колодочных тормозов случая К-,. < = (1, 0.15 и R JR , - 0,6 0.7, для (. Осспечеиия равномерности изнашивания накладок достаточно сместить точку приложения нормальной нагрузки на пару треиия относительно середины накладки вдоль радиуса диска на расстояние е более 0,1 ширины накладки в сторону внешнего радиуса. При торможении силы трения действуют на некотором расстоянии от оси враще-1П я тормозного вала и полностью им воспринимаются, что требует применения валов и подшипниковых опор значительных размеров. Для снижения изгибающего момента от сил трения применяют диаметрально противоположную установку двух дисково-коло-дочных тормозов на один тормозной диск, [c.159]

В процессе зацепления на единицу ширины зуба действует нормальная нагрузка р, направленная по лишга зацепления, и касательная нагрузка от сил трения д, направление действия которой было показано на рис. 30. Сила трения несколько увеличивает изгибающий момент на зубьях ведущего колеса и уменьшает его на зубьях ведомого. [c.194]

Напряжения при изгибе. На единицу ширины зуба действует нормальйая ha грузка а>а, направленная по линии зацепления, и касательная нагрузка от сил трения <) = где при наличии смазки f = 0,050,08. Силы трения направлены в сторону относительного скольжения зубьев, т. е. на ведущем зубе от полюса, на, ведомом — к полюсу (рис. 26) Трение несколько увеличивает изгибающий момент на зубьях ведущего колеса и уменьшает на зубьях ведомого. Практически, при расчете зубьёв на изгиб влиянием трения можно пренебрегать. [c.213]

Кроме сжимающих нагрузок шатун воспринимает и изгибающий момент, подсчитываемый следующим образом. По рис. 2.3, б определяем направление силы Рдв, действующей го шатуну, по прямой, касательной к кругам трения в шарнирах А и В. Изгибающий момент, действующий в каком-то сечении шатуна на расстоянии л от центра малой головки (см. рис. 2.9, б], складывается из момента от сил трения = Pfr , возникающг.х в шарнире В, и изгибающего момента Mg = Рх sin 7, имеющею направление, обратное первому (момент от силы Psin у, перпендикулярной к осевой линии А В). Подставляя вмес о sin Y = f гд -f Гв) Б, суммируя и и вынося за скобки общие множители, получаем [c.43]

Решение. Коэффициент запаса сцепления принимаем 5 = 3 (см. обоснование выбора 5 в 5.2). Коэффициент трения / = 0,08 (см. табл. 5.1), так как ддгали соединения стальные без покрытий и сборка осуществляется под прессом (запрессовка). Действующий на соединение изгибающий момент от осевой силы на колесе равен Л/ = = F d ./2 = 1000-2/2 = 100 Н-м = 100000 Н-мм. Потребное давление для передачи вращающего момента Т и осевой силы определяем по формуле (5.1). [c.123]

Соединения с натягом широко применяют на практике для передачи вращающего момента, осевой силы, изгибающего момента. При посадках с натягом на поверхности контакта действует нормальное контактное давление р, обусловленное совместными упругими деформациями деталей, которое вызывает появление на поверхности соединения сил трения, способных воспринимать внешние осевые и окружные силы. Действующие со стороны ступицы на вал окружная и радиальная силы вызывают перераспределение давления. В цилиндрических косозубых, конических зубчатых и червячных передачах соединения вал-С гупица нагружены, кроме того, изгибающим моментом от осевой силы в зацеплении. Этот момент также вызывает перераспределение давления. Вследствие такого перераспределения на торце детали давление в соединении вал-ступица может оказаться равным нулю. Тогда произойдет так называемое раскрытие [c.59]

Если изображенный на фиг. 6, а зуб является ведущим, то по ве зубу он будет двигаться вниз (см. фиг. 5, а), следовательно, сила FJ p = Р - будет направлена вверх (фиг. 6, в). Складывая геометр силу трения Рур с силой Р , получим равнодействующую силу Рп секающую ось симметрии зуба в точке Сь расположенной несколько от основания зуба по сравнению с той точкой С, какая получалась бе сил трения. Следовательно, для ведущего зубчатого колеса сила грения, хотя и незначительно, будет увеличивать изгибающий момент у зу а, так как сила взаимодействия между зубьями Р отклоняется вверх на величину угла трения р на ведомом зубе сила трения направлена в обратную фторону и изгибающий момент уменьшается (направление Р для последнего случая показано на фиг. 6, г пунктиром). Таким образом, действительные напряжения в зубьях ведущего зубчатого колеса будут больше, а у ведомого меньше определенных по выражению ( ), [c.19]

Таким образом, в модели пресса воспроизводится нагружение вала силой натяжения ветвей клиноременной передачи, силой тяжести маховика, нормальными силами и силами трения в зубчатой передаче, а также моментами этих сил, реакциями подшипниковых опор и моментами трения в них, динамическим моментом маховика при его замедлении, моментом торможения. При этом в полюсах модели FRVL вычисляются в виде фазовых переменных типа потока поперечные силы, изгибающие и крутящие моменты, осевые силы сжатия. В модели FRVL по формулам (3.22) и (3.25) определяются нормальные и касательные напряжения, средние напряжения цикла (от действия осевых сил сжатия растяжения и поперечных сил) и амплитуды напряжений (от изгибающих и крутящих моментов), эквивалентные нормальные и касательные напряжения. [c.523]

Нить в рабочем колесе воспринимает усилие от действия сил давления, тяжести, трения, центробежной и в месте закрепления, как правило, от изгибающего момента. Если относительно точки опоры момент не действует и плотность нити примерно такая же, как и рабочей жидкости, влияние центробежной силы становится пренебрежимо малым и направление нити совпадает с направлением относительного потока. Длина нити выбирается не слишком малой, чтобы по возможности исключить влияние момента в точке крепления, но и не слишком большой, чтобы направление нити было стабильным. Как показал опыт, в движущемся потоке нить испытывает сравнительно большое усилие от ранее упомянутых сил, так что крепить ее предпочтительно к проволочке при помощи тонкой нити с большим допустимым растягивающим напряжением (например, из полипропилена). Применяемая жидкость должна быть чистой и не содержать твердых частиц, ее температура должна оставаться постоянной. Лучше при одних и тех же условиях в потоке дважды проверить правильность крепления нити путем сравнения фотографий. На рис. 7-40 показана в качестве примера установка проволочек (нитей) на лопастях рабочих колес радиальноосевого типа и осевого соответственно. [c.168]

На точность винтового механиз ш неблагоприятно влияет трение г ежду винтом и гайкой. Особенно невыгодно сказывается трение при длтшых винтах небольших диаметров (происходит скручивание винта) и Б конструкциях с плавающей гайкой, если направляющая деталь, служащая для удержания гайки от поворота (например, шпонка), расположена очень близко от оси винта (величина I мала). В этом случае сила давления Л, , равная М рИ, где М р —. момент трения в винтовой паре, будет большой и вызовет увеличение трения в меха-иизме и изгибающую винт силу реакции Л, (рис. 12.3), которая будет вызывать прогиб винта, упругий мертвый ход и неплавность работы кеханизма. [c.495]

Естественно, что единичная продольная сила Р (усилие обжима) будет связана с поперечной силой (без учета влияния трения) соотношением Р = Р tg а. В начале пластического деформирования поперечные размеры краевой части заготовки уменьшаются. Одновременно радиусы кривизны срединной поверхности в меридиональном сечении уменьшаются от бесконечности, а Рд в широтных сечениях увеличиваются от значений Рд = DJ2. Если у края заготовки меридиональные напряжения Ор близки к нулю, то из уравнения (251) можно установить, что увеличение радиусов кривизны в широтных сечениях в начале обжима может привести к некоторому уменьшению усилия деформирования. Уменьшению усилия в начальном этапе деформирования может способствовать и то, что по мере уменьшения диаметра краевой части заготовки изгибающий момент, действующий на границе очага деформации с недеформируемой частью, будет создаваться не только горизонтальной проекцией усилия деформирования Pi, но и вертикальной силой Р. Такое приближенное качественное рассмотрение начального периода деформирования объясняет причины того, что при сравнительно больших углах конусности а начальный этап сопровождается некоторым уменьшением усилия обжима. В начальном этапе деформирования с матрицей контактирует краевая часть заготовки и осуществляется процесс формирования участка свободного изгиба. Весьма интересный анализ начального этапа деформирования при обжиме и раздаче был проведен 3. Марчиняком 160]. После того как участок свободного изгиба достигает размеров, соответствующих данным условиям деформирования, он стабилизируется, и начинается образование участка очага деформации, контактирующего с конической поверхностью матрицы. [c.215]

При вращении вала насоса с числом оборотов в минуту 01 4000—5000 и выще сегменты шайбы 4 перемещаются под влиянием центробежной силы в радиальном направлении, создавая изгибающий момент вокруг завальцованной кромки с разрезной шайбы Под действием изгибающего момента кожаная кольцевая пластина 3 отводится от полированного торца фланца 7 внутрь корпуса Трение о торец прекращается и устраняется возможность быстроГ износа кожаной пластины. [c.426]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...