Горение адиабатическое

Изменение давления при прохождении через всю область детонации, состоящую из адиабатического скачка уплотнения и зоны горения, получится при делении равенства (63) на (79) [c.227]

Рассмотрим более подробно величину сопротивления с учетом изменения давления торможения и температуры торможения в далеких сечениях впереди и сзади тела, т. е. того, что Ра Ч= р1> 2 Ф Изменение температуры торможения может происходить за счет химических реакций и, в частности, горения в газовом потоке или за счет работы внешних сил, сообщающих газу или отбирающих у газа энергию. Предположим, что на далеких от тела расстояниях движение адиабатическое, [c.78]

Теплосодержание, так же как и внутреннюю энергию, для данной системы компонент топлива и, соответственно, продуктов горения можно рассматривать с точностью до аддитивной постоянной. Использование для газа (продуктов реакции) формулы I = СрТ, где Т — температура адиабатического торможения, связано с определенным фиксированием этой аддитивной постоянной. [c.125]

Располагаемая энергия, полученная в процессе горения, приблизительно равна изменению энтальпии. Горение — процесс, как правило, адиабатический теплообмен с окружающей средой отсутствует. В этом случае располагаемая энергия (из (3.60) j. [c.114]

Еще ббльшая разница между температурами в зоне горения при повышении расхода будет в условиях, близких к адиабатическим, однако она всегда будет меньше теоретической температуры. [c.115]

Температура в зоне горения близка к теоретической благодаря тому, что процесс протекает почти в адиабатических условиях. При испарении распыленной воды в нижней зоне реактора парогазовая смесь на выходе из реактора имеет температуру 600° К, т. е. ниже температуры насыщения. [c.208]

Адиабатическая температура горения, °С ва По / — й-таблице 1 951 [c.201]

Рис. 1. Зависимость стационарных значений температуры горения от скорости потока. а — Ф, в кривые выделения тепла —----кривые теплообмена б — стационарные значения температуры поверхности, и Я —адиабатические воспламенение и потухание В и Я —теплообменные воспламенения и потухания.

Чтобы рассчитать температуру адиабатического горения в ракетном двигателе, положим l ih = 0 или [c.19]

Чтобы рассчитать температуру адиабатического горения, необходимо выполнить расчет методом последовательных приближений со следующими основными этапами [c.19]

В предыдущем разделе приведен метод расчета температуры адиабатического горения и состава продуктов в камере сгорания. Рассмотрим теперь более детально процесс расширения продуктов сгорания в сопле. Для того чтобы выявить важные особенности протекания химических реакций, пренебрежем диссипативными потерями, связанными с трением и теплопередачей, и будем считать, что на входе в сопло газы имеют нулевую скорость, а их температура и состав найдены по описанной выше процедуре. [c.20]

Температура адиабатическая горения [c.290]

Система с адиабатическим горением, не совершающая работы [c.289]

Рис. 17.1. К адиабатическому горению в системе, не совершающей работы.

Даже если нам известно начальное состояние реагентов, для вычисления конечной температуры продуктов мы не можем воспользоваться уравнением (17.8). Это объясняется тем, что у нас нет сведений об абсолютных значениях внутренних энергий реагентов и продуктов. Для вычисления Гг нужна дополнительная экспериментальная информация об освобождении энергии в рассматриваемом процессе горения. Такую информацию дает знание теплотворной способности топлива. В рассматриваемом случае адиабатического горения с нулевой работой величина Гг называется температурой адиабатического горения. В дальнейшем мы рассмотрим способ вычисления этой температуры. Сейчас же мы обратимся к другому частному случаю. [c.290]

ДО ЭТОЙ температуры пренебрежение диссоциацией не внесет большой ошибки в вычисления. Между тем при более высоких температурах положение изменяется. Покажем это на примере вычисления температуры адиабатического горения стехиометрической сме си оксида углерода и кислорода. С этой целью вначале определим температуру, при которой камера сгорания не обменивалась бы теплом с внешней средой. Для этого придется воспользоваться либо методом последовательных приближений, либо графическим методом в соответствии с разд. 19.23. Как видно из табл. 19.2, для случая а эта температура заведомо выше 2600 К, поскольку найденные нами потери тепла оказались большими. В то же время [c.372]

Температура адиабатического горения оксида углерода в различных количествах кислорода при температуре реагентов 25°С [c.372]

Реальная температура адиабатического горения, К 3050 2650 [c.372]

Вычисленная температура адиабатического горения в предположении отсутствия СО в продуктах, К ( 4800) 2855 [c.372]

Следует обратить внимание на значительную ошибку, возникающую при вычислении температуры адиабатического горения стехиометрической смеси вследствие пренебрежения диссоциацией. При более низкой температуре, получаемой путем разбавления смеси в 300% избытке кислорода, эта ошибка существенно уменьшается, хотя и остается вполне заметной. Еще раз отметим, что в этих расчетах мы пренебрегали диссоциацией кислорода. [c.372]

Найти нужное объемное отношение воздух/топливо для того, чтобы расчетная температура продуктов горения была равной 2500 К в случае полного сгорания оксида углерода в воздухе в стационарно работающей адиабатической камере сгорания. Начальная температура воздуха и оксида углерода равна 25°С, кинетическими энергиями можно пренебречь. [c.460]

Проверить правильность приведенных в табл. 19.3 температур адиабатического горения оксида углерода в стационарно работающей камере сгорания в двух случаях — при нулевом и 300% избытке кислорода. Реагенты поступают в камеру при 25°С. Диссоциацией кислорода можно пренебречь. [c.468]

В соответствии с задачей 19.3 и табл. 19.3 температура адиабатического горения оксида углерода в стационарно работающей камере сгорания при нулевом избытке воздуха равна 3050 К, когда реагенты поступают при температуре 25°С. Показать, что если [c.468]

Гиббса функция 216, 346 смеси 394 Горение 264, 275, 288 адиабатическое 289 энергетический анализ 297 Гравитационное поле 33 [c.477]

В реальных системах некоторые из параметров (20.11) могут быть неизвестными. Например, при необратимом изобарном горении топлива заданного исходного состава неизвестна температура горения и измерение ее сопряжено со значительнымп экспериментальными трудностями. Однако температуру та,кой смеси веществ можно рассчитать, если известны условия теплообмена системы с окружением. Действительно, в отсутствие теплообмена энтальпия равновесной системы Н Т, Р, п) равна сумме энтальпий исходных веществ (при начальной температуре), так как в адиабатических условиях вся теплота реакции идет на нагревание реагентов, а при наличии теплообмена дефект энтальпии согласно (5.35) равен теплоте Qp, полученной системой от внешней среды. Энтальпия конечного равновесного состояния равняется, следовательно, сумме Ho+Qp [c.173]

В современном представлении детонационная волна, распространяющаяся в горючей газовой среде, является двухслойной. Первый слой представляет собой адиабатическую ударную волну, при прохождении через которую газ сильно разогревается. В химически активном газе разогрев этот, если он достаточно интенсивен, может вызвать воспламенение. В связи с тем что толщцна ударной волны ничтожно мала (порядка длины свободного пробега молекулы), в пределах ее процесс горения, по-видимому, развиться не в состоянии. Поэтому область, в которой протекает горение, образует второй, более протяженный, но практически также весьма тонкий слой, примыкающий непосредственно к ударной волне (рис. 5.18). [c.218]

На рис. 5.4 показана схема перехода горения газовой смеси при поджигании ее у закрытого конца трубы [30]. Физической причиной возникновения детонации является взрыв адиабатически сжатой газовой смеси. На начальном этапе горения (см. рис. 5.4) образуется ламинарное пламя П. В результате расщирения продуктов сгорания перед фронтом пламени возникает волна сжатия 5, за которой происходит ускорение движения фронта пламени и непрореагировавщей газовой смеси. В дальнейшем в связи с турбулизацией потока газа перед пламенем оно превращается в турбулентную область сгорания. В результате увеличивается скорость распространения пламени относительно несгоревщей смеси, что приводит к увеличению давления и температуры в волне сжатия. Прогрессивное увеличение амплитуды волны сжатия происходит до тех пор, пока не создаются условия, необходимые для взрывного воспламенения адиабатически сжатой смеси и перехода процесса в детонационный. [c.98]

Рис. 5.4. Диаграмма перехода горения газовой смеси в детонацию П —- фронт пдамени, 5 — фронт волны сжатия, В — адиабатический взрыв, О — детонационная волна, Р — волна рето-нации

При расчете теплообмена в топке важной характеристикой является теоретическая температура горения, под которой понимают адиабатическую температуру горения при существующем коэффициенте избытка воздуха в топке. Теоретическая температура горения — это та, которую можно получить при отсутствии теплообмена в топке, она является максимально возможной при сжигании данного топлива. Вследствие интенсивного лучистого теплообмена в топочной камере температура продуктов сгорания, естественно, всегда ниже. Наряду с теоретической температурой горения важным параметром, характеризующим работу топки, является температура газов, покидающих топку. Эта температура должна быть ниже размягчения золы данного топлива. Для большинства отечественных твердых топлив она составляет 1100°С. Снижение температуры в топке до этого значения достигается чаще всего установкой дополнительных трубчатых теплообменных поверхностей, которые называюгся экранами. [c.245]

Количество тепла, отводимого водой из II ступени, равнялось 8000— — 10.500 ккал/ч. Температура в конце II ступени реактора составляла 2100— 2250° К. С учетом всех потерь тепла (А( 5 = (10 --ч 14). 10 ккал/ч), отводимого водой и через корпус камеры, т. е. в случае адиабатических условий процесса горения, расчетная температура в конце II ступени достигала бы 2660° К, тепловое напряжение реакционного объема Q VP = 15- 10 ккал1м, а средняя скорость газов ш = 12,5 ж/сек. Концентрация окислов азота колебалась в пределах 1,2—1,4%, т. е. составила 75—80% ожидаемого выхода при адиабатических условиях (КОдд = 1,6 -ч 1,8%). [c.295]

Теплосодержание газов, соответствующее адиабатической температуре горения, ккал1кг [c.200]

Температура, получаемая при условии, что все выделяемое в топке тепло будет израсходовано на подогрев продуктов сгорания при отсутствии теплообмена в топке, называется теоретической (адиабатической) температурой да. На рис. 6-4 также показан характер распределения действительной температуры по высоте топки, развиваемой в условиях теплообмена с топочными экранами. Это распределение зависит от интенсивности тепловыделения и интенсивности теплоотвода экранным поверхностям топки. В зоне воспламенения интенсивность тепловыделения превышает интенсивность теплоотвода, в результате чего температура возрастает. Максимальная температура дмакс устанавливается в ядре горения. В зоне догорания все более превалирует интенсивность теплоотвода. По мере приближения к выходу из топки температура падает и достигает при данных условиях конкретного значения "т. При этом в топочной камере воспринимается до 35—40% общего тепловыделения. [c.66]

Анализ характеристик ракетного двигателя предполагает расчет следующих параметров тяги Fy эффективной скорости истечения продуктов сгорания из сопла г/эфф, коэффициента тяги характеристической скорости и удельного импульса /уд. При рассмотрении идеализированной одномерной схемы камеры сгорания параметры рабочего процесса можно выразить через температуру адиабатического горения в камере Гк, среднюю молекулярную массу М выхлопных газов и показатель адиабаты (отношение удельных теплоемкостей) у, а также через соответствующие величины давления и площади сопла в критичес-к( м и выходном сечениях. [c.15]

В классической работе Джонсона и Нахбара [83] предложена одномерная модель горения с ламинарным адиабатическим пламенем в газовой фазе и с учетом потерь тепла из твердой фазы для объяснения явления погасания при низком давлении. В ряде публикаций отмечается важность процессов, протекающих в конденсированной фазе. К ним относятся работа [170J, в которой использовался сканирующий дифференциальный калориметр, и работа [50J, в которой исследовалось влияние добавки 0,5% хромата меди в качестве катализатора горения, позволившей увеличить вдвое скорость реакции. В работе [181] измерена температура конденсированной фазы и установлено, что в зоне тепловыделения существует область, в которой достигается температура фазового перехода в ПХА (240 °С). Разработана также упоминавшаяся выше общая теория горения ПХА, основанная на предположении, что большинство гетерогенных реакций происходит в расплавленном слое над поверхностью [61]. [c.67]

Верхний предел удельного импульса определяется условиями химического равновесия адиабатического обратимого процесса расширения продуктов химических реакций горения в одномерном сопле (идеальный удельный импульс /уд, ид) и характеризует термодинамический потенциал топлива при заданных соотношении компонентов, давлении в камере, геометрической степени расширения сопла и давлении окружаюп ей среды. Реально достижимый удельный импульс определяется потерями. Некоторые из них изначально присущи ЖРД и исключить их невозможно. К ним относятся потери на непараллельность истечения (геометрические потери), потери в пограничном слое, потери на запаздывание и кинетические (из-за химической не-равновесности) потери. Другими можно управлять путем выбо- [c.166]

Абсолютный нуль термодинамической температуры 151 Авогадро число 264 Агрегация химическая 40 Адиабатический процесс 167, 195 Адиабатическое расширение и сжатие жидкости 181 Амага закон 268 Анализ объемный 269 молярный 269 продуктов горения 283 Атмосферный азот 277 [c.477]

О кумуляции энергии в пространственных процессах адиабатического сжатия газа // Г азодинамика взрывных и ударных волн детонационного и сверхзвукового горения Тез. докл. Всес. симпоз. (г Алма-Ата, 21-25 октября 1991 г). —Новосибирск, 1991. С. 113. [c.565]

Наконец, Гросс и Конвей [9] предложили определять максимальную температуру Т, получаемую при адиабатическом горении металла в кислороде, допуская, что стандартная теплота об- [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...