Эквивалентная ширина полосы

Одноконтурные параметрические усилители обладают усилением в 20—30 дБ на каскад эквивалентную шумовую температуру можно довести до нескольких десятков градусов по шкале Кельвина, ширина полосы пропускания усилителя может достигать 10—15% от сигнальной частоты. Очевидно, что такие параметрические усилители не могут усиливать сигналы сложной формы, спектр которых содержит набор частот от нулевой (близкой к нулевой) до некоторой высокой частоты. [c.154]

Если все листы соединить между собой (например, сварить или склепать), то получится балка постоянной ширины t и переменной высоты сечения. В рессорах же листы не связаны друг с другом (хомуты, имеющиеся в рессорах, служат для того, чтобы рессора не рассыпалась) и имеют возможность свободно проскальзывать относительно друг друга. Кроме того, приближенно можно считать, что при деформации все полосы получают одинаковую кривизну. Тогда сумма полос, находящихся в рессоре, с точки зрения напряжений и деформаций будет эквивалентна сумме полос, показанных на рис. 293, б, т. е. балке равного сопротивления постоянной высоты и переменной ширины (рис. 293, а). Поэтому для такой рессоры условие прочности (учитывается, что bo = tn) имеет вид [c.326]

Представление сигналов (4.36), конечно, не равнозначно представлению (4.23), (4.27). Однако при некоторых ограничениях, накладываемых на ширину полосы Асо (см. ниже), эти два представления эквивалентны в смысле равенства среднеквадратичных уровней и наибольших значений коэффициентов взаимной корреляции. [c.129]

Выходящую из резонатора мощность шума, обусловленного разрядом, сравнивали с мощностью шума шумовой лампы, пользуясь обычной схемой сравнения с ослабителем, помещенным перед резонатором и шумовой лампой. Конструкция резонатора должна быть такой, чтобы ширина полосы усилителя промежуточной частоты была гораздо меньше ширины полосы резонатора. Тогда, подобрав перед резонатором один ослабитель (с ослаблением ас), а перед шумовой лампой другой ослабитель (с ослаблением ani), так чтобы мощность шума резонатора равнялась мощности шума шумовой лампы, можно определить эквивалентную шумовую температуру разряда. [c.274]

На рис. 2.27 показаны напряжения в плоской полосе толщины S при сжатии ее равномерно распределенными по торцам усилиями р и статически эквивалентными им сосредоточенными силами Р = = pbS. Неравномерность распределения напряжений при нагружении сосредоточенными силами затухает на длине d, близкой по величине к ширине полосы Ь (с 6). [c.36]

Граница чувствительности определяется шумами, под которыми следует понимать статистические флуктуации сигнала и других падающих излучений, а также статистические процессы в приемнике и в расположенном за ним регистрирующем устройстве. Флуктуации выходного сигнала связаны с квантовой природой света и вещества приемника, а также с тепловыми флуктуациями. Характеристическим параметром регистрации является величина ЭМШ (эквивалентная мощность шума). Ее можно определить из требования, чтобы при определенной мощности излучения и при определенной ширине полосы (вообще А/= 1 Гц) величина и к (корень из среднего квадрата шумового напряжения) равнялась напряжению сигнала. Для приемников важнейших типов соблюдается соотношение [c.56]

Рабочие характеристики обнаружения для многих важнейших случаев приведены в работах [4...6]. Применительно к линейному детектору огибающей и последетекторному суммированию независимых выборок кривые обнаружения рассчитаны Г. X. Робертсоном [6]. В работе [1] приведен полный набор кривых Робертсона в диапазоне от 1 до 8192 независимых выборок. Число независимых выборок эквивалентно произведению времени и ширины полосы, которое использовалось в предыдущих разделах. [c.354]

Метод эквивалентных схем оказывается весьма полезным при конструировании и анализе электроакустических преобразователей. Каждый из рассмотренных в предыдуш,их разделах пьезоэлектрических преобразователей является полосовым фильтром, характеристики которого можно получить в результате анализа его эквивалентной схемы методами теории электрических фильтров. В качестве примера рассмотрим преобразователь с пренебрежимо малыми потерями, который можно представить простой эквивалентной схемой с сосредоточенными постоянными, показанной на фиг. 52. Предполагаем, что выходные клеммы разомкнуты и все элементы схемы пересчитаны на одну сторону электромеханического трансформатора. Ширина полосы частот этой схемы определяется частотами Д и /р, а относительная ширина полосы [c.297]

При расчете Лэ для полос эта величина может получаться больше ширины полосы. В таких случаях, очевидно, следует брат в расчет реальный размер деталей При большой толщине листов размер б может оказаться больше двойной эквивалентной глубины проникания тока. Эти дополнительные электромагнитные факторы так же как и эффект близости, вносят в расчет неточность. Несмотря на эти обстоятельства, расчет токов шунтирования надо производить хотя бы с той целью, чтобы расчетные значения настораживали технолога и давали ему сигнал о необходимости экспериментальной проверки влияния шунтирования на размер ядра. [c.76]

Внесение в резонатор усиливающей среды, которая частично или полностью компенсирует потери излучения при отражении от его зеркал, эквивалентно увеличению коэффициента отражения до некоторого эффективного значения / эфф ( < эфф 1)- Благодаря этому резонансная полоса сужается в (1—Я)/ 1— эфф) раз. Если считать, что при стационарной генерации лазера усиление в активной среде полностью компенсирует потери излучения при отражении от зеркал резонатора, то надо положить эфф=Г Это дает нулевую ширину резонансной полосы и соответственно нулевую спектральную ширину линии генерации лазера. В действительности, спонтанное излучение ( шум ) приводит к тому, что усиление в активной среде лазера оказывается меньше потерь в резонаторе . Недостаток усиления компенсируется непрерывным поступлением энергии со стороны спонтанного излучения. Вследствие этого. / эфф<1 и ширина линии генерации оказывается хотя и крайне малой, но вое же конечной величиной. Ее теоретическое значение составляет 10 Гц. В реальных случаях в силу ряда [c.281]

Постановка задачи и основные уравнения. Пусть в момент времени = 0 изготовлена прямоугольная полоса шириной 2ад (рис. 2.5.1). В этот же момент к правому торцу Хх — I прикладывается нагрузка, статически эквивалентная на правом торце.продольной силе Ро1, поперечной силе Р ч, и изгибающему моменту Мц, рассчитанным на единицу толщины полосы. Левый торец полосы = о предполагаемся закрепленным в точке х = = 0. [c.101]

Работы по созданию сосудов новых рулонных конструкций ведутся в нескольких направлениях, одним из которых является разработка конструкции и технология изготовления спирально-рулон-ных сосудов [30, 31]. В такой конструкции рулонная полоса большой ширины (метр и более) навивается на центральную трубу по винтовой линии, причем каждый последующий слой навивается в противоположную сторону. Теоретически при определенном шаге навивки осевая и кольцевая прочность сосуда без скрепления слоев между собой становится равной прочности эквивалентного монолитного сосуда. В этих сосудах удачно сочетается ряд преимуществ, связанных со снижением трудоемкости их изготовления и повышением надежности. Важное преимущество этой конструкции — отсутствие массивных кольцевых швов. [c.43]

Рассмотрим еще одну задачу поперечный изгиб консоли (рис. 2,6, б). К левому торцу удлиненной полосы длиной а и шириной Ь приложена касательная контурная нагрузка с равнодействующей Q, направленной по оси у правый по рисунку торец полосы неподвижно закреплен. Для определения напряженного состояния такой полосы у нас уже есть решение обратной задачи (см, рис. 2.5, а). Воспользовавшись этим решением (2.18) и заменив произвольную контурную нагрузку статически эквивалентной касательной нагрузкой, изменяющейся по квадратичному закону Ру = (3/2) Q [1 — 2у Ь)Щ8, приходим к формулам [c.46]

Эквивалентный радиус рельсового пути можно определить, если шпалы рассматривать как электроды, с которых ток стекает в землю. Тогда рельсовый путь можно представить в виде сплошной полосы шириной, равной ширине верхнего строения пути железной дороги. Эквивалентный радиус такой пластины равен Д ее ширины, т. е. [c.248]

При истечении лакокрасочного материала из сопла эллиптической формы и его распылении угол раскрытия факела, а следовательно, и ширина отпечатка факела на поверхности зависят от эквивалентного диаметра сопла (dg) и формы отверстия сопла (Did) скорость истечения лакокрасочного материала и его кинематическая вязкость на ширину напыляемой полосы не влияют. [c.59]

Установлено [2], что ширина напыляемой полосы лакокрасочного материала, полученной на расстоянии 300 мм от сопла, связана с формой отверстия и эквивалентным диаметром следующим образом [c.59]

В качестве первого примера использования полученного свойства укажем следующее (доказательство дословно повторяет [19]) плоское вихревое течение идеального газа без нулей поля V) в бесконечном канале ограниченной ширины топологически эквивалентно равномерному течению идеальной несжимаемой жидкости в канале постоянной ширины в полосе). [c.196]

Сравнение эквивалентной ширины полосы частотно-пороговых кривых нейронов слухового нерва со значением критических нолос обнаруживает удовлетворительное совпадение. Можно считать, что частотный анализатор внутреннего уха состоит из 3500 сильно перекрывающихся полосных фильтров с частотами наибольшего пропускания (характеристическими), в основном равномерно распределенными вдоль логарифмической шкалы частот и, как правило, с одинаковыми в логарифмической шкале частот полосами пропускания. Такое распределение характеристических частот соответствует шкале высоты, или шкале барков (Цвикер, Фельдкеллер, 1971). На участке базилярной мембраны, который соответствует одной критической полосе, размещается 3500/24a 146 рецепторных клеток. Таким образом, критическая долоса формируется не одним полосным фильтром, а совокупностью по меньшей мере 146 сильно перекрывающихся полосных фильтров. Это объясняет, почему критическая полоса не имеет фиксированной верхней и нижней границ. [c.19]

Подставляя это значение в формулу для пороговой мощности, можно подобрать по методу наименьших квадратов оптимальные значения К при оценить ширину СФ. Для рассмотренного фильтра эквивалентная ширина полосы прямоугольного фильтра составляет ifjp. [c.78]

Рассмотрим колебательно-вращательную полосу, образованную произвольным наложением N полос Эльзассера. Если We.i — эквивалентная ширина i-й полосы Эльзассера, соответствующей распределению интенсивности в интервале [уравнение (2.726)], то поглощательная способность слоя газа в колебательно-вращательной полосе, полученная с помощью модели произвольного наложения полос Эльзассера, определяется формулой [56] [c.114]

Протяженный дефект, выявленный при УЗК, оценивается по двум параметрам эквивалентная площадь и условная протяженность. Используя предыдущий подход для компактного дефекта, представим протяженный дефект в изделии, как отражатель в виде полосы щириной в и длиной, пре-выщающей ширину ультразвукового пучка. Чтобы по величине эквивалентной площади 8экв определить ширину полосы в, необходимо приравнять выражения для амплитуд от плоскодонного отражателя и бесконечной полосы [c.202]

Локализующиеся на оптической оси члены смещения нулевого порядка не интерферируют со сфокусированным действительным изображением, если расстояние Хз—ZiSinB больше размеров объекта не менее, чем в 1,5 раза [6, гл. 8]. Эквивалентная интерпретация этого эффекта в частотной области приведена на рис. 4. Как видно из рис. 4, а одномерный объект имеет фурье-спектр S ( /XiZi) с шириной полосы частот 2В. На рис. 4, б приведен фурье-спектр [c.165]

В процедуре расчета коэффициента накопления разрушений DF рассматривают полосу покрытия общей шириной 820 дюймов (21 м), которую, в свою очередь, делят на 82 полосы 10-дюймовой (25 см) ширины каждая. DF вычисляют для каждой такой полосы. При этом соотношение P R (см. табл. 10.3) между количеством вылетов и количеством проходов по каждой полосе определяют на основании нормального распределения движений самолета по ширине полосы со среднеквадратичным отклонением в 30,5 дюймов (78 см) (эквивалентно движению самолета по рулежной дорожке) и используют затем в уравнении (10.31). Определенные таким образом DF для каждого самолета из расчетного списка применяют в вышеупомянутом уравнении Майнера (Miner) (10.32) с целью получения значения коэффициента накопления дефектов для полосы от воздействий заданного набора воздушных судов. При расчете общей толщины покрытия выбирают максимальное из всех значений DF, определенных для каждой из 82 полос 10-дюймовой ширины. Следовательно, самолеты с одной и той же геометрией опоры, но с различным расстоянием между стойками основных опор будут иметь различные коэффициенты P R в каждой из 10-дюймовых полос и поэтому будут оказывать различное влияние на эффект накопления разрушений. [c.390]

При расчете шунтирующихся токов следует обращать внимание на величину ширины эквивалентной полосы /г в формуле (158). Если дело идет о сварке не бесконечно протяженных листов, а ограниченных полос, то может получиться, что расчетное h , определяемое по формуле (158) или кривой рис. 56, окажется ббльшим, чем действительная ширина полосы. В этом случае, естественно, следует учитывать в формуле (159) не расчетное значение, а действительное. [c.129]

Схема, показанная на рис. 9.3, была реализована на основе волоконно-оптических соединяющих элементов и приспособлена для работы в режиме МКОД — со многими потоками команд и одним потоком данных [18], хотя основная архитектура сама по себе является достаточно гибкой, чтобы работать в различных структурах. В разд. 9.2 будет показано, что независимо от структуры производительность определяется произведением коэффициентов объединения и разветвления и ширины полосы частот системы, или, что эквивалентно, произведением числа межэлементных соединений и ширины полосы частот системы. Наиболее важными факторами, ограничивающими производительность, являются рассеиваемая мощность и плотность упаковки межэлементных соединений. В самом деле, одно из прин- [c.243]

На основе приведенных выше данных соотношения масштабирования для производительности чисто комбинационной логической системы могут быть определены сравнительно просто. Ранее в этом разделе было указано, что конфигурация элементов изображения, приведенного на рис. 9.5, непосредственно получается с помощью сокращенной таблицы истинности. Здесь число строк, или коэффициент разветвления по выходу, определяет минимизированное число изображений, создаваемых ПЛМ, или число термов произведения (логического), в то время как число столбцов, или коэффициент объединения по входу, определяет число выходных каналов декодера, служащих входными каналами ПЛМ. Из сказанного выше очевидно, что число элементов изображения, необходимых для реализации отображения исходного изображения, определяет физическую емкость соответствующей ПЛМ. В таком случае произведение числа элементов N и ширины полосы частот В дает критерий для измерений производительности системы. Если для конкретной операции или при расчетах, выполняемых с помощью логической матрицы, потребуется большее число тактовых циклов С нли меньшее число ячеек Р. то из отношения КВ1РС получим величину пропускной способности системы, измеряемой числом операций в секунду (как сообщалось, например, в Г7, 8]). В ином варианте производительность системы может быть задана либо как произведение коэффициентов разветвления по выходу и объединения по входу и ширины полосы частот, либо как произведение числа межэлементных соединений на ширину полосы частот. Третий и эквивалентный способ оценки производительности заключается в анализе коэффициента, получаемого при перемножении мощности, чувствительности детектора и ширины полосы частот. Все три подхода указывают, что производительность масштабируется пропорционально. [c.251]

Используя теорию эквивалентных схем, развитую Мэ-зоном [161], можно представить эквивалентную схему рассматриваемого электродного излучателя вблизи резонансной частоты о в виде, изображенном на рис. 3.3. Здесь Со — статическая емкость преобразователя R == = R (со) L и Са — параметры, определяемые следующими выражениями через ширину полосы преобразователя [c.192]

Таким образом, понятие критической полосы есть результат идеализации это ширина полосы эквивалентного фильтра с прямоугольной амплитудно-частотной характеристикой, который позволяет качественно воспроизвести наблюдаемые в психоакустических экспериментах эффекты. [c.20]

Оптимальной формой автокорреляционной функции для достижения наилучших данных при измерении дальности и разрешения цели будет импульс. Мерой качества формы сигнала для этих целей можно считать интервал корреляции, рассмотренный в пп. 8.3.6, который определяет, насколько автокорреляционная функция близка по форме к им 1ульсу. Равным образом можно сравнить спектр автокорреляционной функции со спектром импульса. В результате получим коэффициент с единицей измерения с или ширину полосы, которую можно считать эквивалентной, или эффективной, шириной полосы Рэ сигнала. Это сравнение обычно делается при использовании комплексной функции огибающей для сигнала, поскольку несущая частота не входит в явном виде в процессе разрешения. [c.198]

Следует ожидать, что в данном случае спектральная плотность шума будет возрастать на низких частотах из-за составляющ,ей I// или фликер-шума. Третий тип транзистора, упомянутый в 14.3, а именно, полевой канальный транзистор иа арсенйде галлия, может быть сделан с высокой проводимостью g , 50 мСм) и очень малой емкостью затвора (меньше 0,5 пФ) при превосходной ширине полосы усиления (больше 1 ГГц). Эквивалентное шумовое напряжение такое же ил даже меньше, чем у кремниевого биполярного транзистора (приблизи. тельно 1 нB/ Гц, а значение эквивалентного шумового тока, вероятно, находится межау значениями, характерными для биполярного и полевого кремниевых транзисторов (не более 0,1 пЛ/уГц). [c.357]

Чтобы достичь высокого значения параметра ДГ, необходимо использовать широкополосный недисперсионный преобразователь совместно с дисперсионным. Как следует из характеристики, представленной на рис. 9.3, которую можио получить из модели эквивалентной схемы, увеличение ширины полосы выше определенного значения приводит к увеличению вносимого затухания, особенно для подложек с низким коэффициентом электромеханической связи. Возрастание параметра ВТ у фильтра для сжатия сигналов (рис. 9.1,6) вызывает уменьшение динамического диапазона. [c.423]

Несмотря на то что импульсный отклик и автокорреляционная функция дисперсионного фильтра наглядно описывают свойства последнего, в ряде случаев целесообразно использовать амплитудную и фазовую характеристики. Из осцилляций на амплитудно-частотной характеристике в полосе пропускания и особенно из отклонений фазовой характеристики от хода, соответствующего функции модуляции, можно оценить подавление осцилляций на автокорреляционной функции. Ход частотных характеристик, т. е. передаточной функции, можно получить либо путем фурье-преобразования импульсного отклика (9.8), либо с помощью модели эквивалентной схемы, которая обеспечивает более подробную информацию. При еще более точном анализе применяют модель поперечного поля, описанную в разд. 7.7 [106]. При определенной частоте ПАВ в дисперсионном преобразователе возбуждается лишь в некоторой (активной) области, границы которой можно определить из условия противоположной полярности ПАВ на электродах преобразователя. Число электродов в активной части равно обратному значению относительной ширины полосы при рассматриваемой частоте. Активную область можно заменить недисперсиоиным неаподизованным преобразователем, свойства которого описаны аналитическими выражениями, например, (7.57) и (7.110). [c.426]

В следующих испытаниях промежутки между стеклянными брусками были увеличены за счет применения пластмассовых брусков вдвое большей ширины. Последовательность фотоупру-гих интерференционных картин (рис. 41) показывает высокую концентрацию напряжений у конца распространяющейся трещины. Одной из важных характеристик, наблюдаемых на этих интерференционных картинах, является угол наклона петель, образованных полосами вблизи конца трещины. Здесь наблюдается угол наклона более 90", что заметно отличается от известных результатов для однородных материалов. Герберих[28] наблюдал углы 45 и 60° для медленно растущих внутренних и краевых трещин соответственно. Уэллс и Пост [67] приводят значения угла, достигающие 80° для бегущих трещин. Как показал Ирвин [38], угол наклона изохроматической петли 0ш, максимальный модуль радиуса-вектора этой петли Гт и порядок полосы (или, что эквивалентно, максимальное касательное напряжение Тщ) связаны с коэффициентом интенсивности напряжений К или силой растяжения трещины Т. Было установлено, что сила ST очень чувствительна к изменениям угла наклона, Наблюдаемое в данном опыте значение этого угла указывает на большое различие в величине силы ST между моделью композита и однородным материалом. [c.546]

В 1907 г. Людвиг ШиЛлер вернулся к проблеме Пульфриха двадцатилетней давности (S hiller [1907, 1]). Ссылаясь на вычисления Рентгена, выполненные в 1876 г. и будучи, очевидно, неосведомленным о вкладе Пульфриха в этот вопрос, Шиллер провел опыты с резиновой пластинкой с целью определения ее толщины при заданном удлинении. Определив путем расчета эквивалентное значение V для 20 удлинений в диапазоне от е=0,023 до е= 1,021, Шиллер получил среднее значение v=0,480, близкое к тому, которое соответствует условию несжимаемости при значительных деформациях, наблюдавшемуся Рентгеном (Rontgen [1876, 1]). Он сослался на серию подобных опытов, выполненных за год до этого О. Франком, который получил значение v = 0,460. Шиллер относил отчасти различие в значениях v на счет разных значений отношения длины полосы к ее ширине в опытах Франка 40 10 по сравнению с 35 1,6 в его опытах. Малое же различие между значением v=0,5, [c.374]

Спектр генерации при отсутствии селектирующих элементов. Даже в отсутствие селектирующих элементов в резонаторе спектр генерируемого излучения обужается по сравнению со спектром полосы люминесценции. Это связано с многопроходовым характером генерации, который приводит к усилению неравенства интенсивностей отдельных мод, определяемым контуром полосы усиления и процессами миграции энергии внутри этого контура. Наиболее просто анализ спектральных особенностей генерации проводится для однородно уширенной линии усиления (или эквивалентной ей неоднородной линии с временем кросс-релаксации, меньшим длительности генерируемого импульса). Для определенности будем считать, что линия усиления имеет лоренцев контур (см. гл. 2) с шириной Avл. [c.227]

Хорошее воспроизведение телевизионного изображения требует передачи без амплитудных и фазовых искажений полосы модулирующих частот в 6 Мгг , чему соответствует ширина двух боковых полос в 12 Мгц. Для упрощения Р. у. и радиоприемных устройств и для увеличения числа телевизионных каналов в Р. у. подавляется. чначит. часть нижней боковой полосы. Для телефонной связи на коротких волнах широко применяются однополосная передача (подавляется несущая одна боковая полоса), что дает эффект, эквивалентный многократному (до 8 раз) увеличению мощности Р, у. Однополосная передача применяется и в многоканальной радиосвязи, где одно Р. у. служит для передачи по неск. каналам. В Р. у, для телефоп-ной связи обычно ограничиваются полосой модулирующих частот от 300 до 2500 гц- требования к остальным характеристикам тоже ниже, чем в случае радиовещат. Р. у. От телеграфных Р. у. требуются определенная скорость манипуляции и форма сигнала, отсутствие остаточного тока в антенне во время паузы и т. п. от импульсных Р. у. — определенная форма верхушки импульса, крутизна и стабильность фронта и др. [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...