Ширина полосы угловая

Ширина полосы зависит от расстояния О до экрана, увеличиваясь безгранично по мере удаления экрана. Поэтому рационально ввести понятие об угловой ширине полос интерференции, понимая под [c.75]

Ширина полосы 75 --- угловая 76 [c.926]

В этом случае протяженные аноды в виде полос шириной 2 i устанавливают по образующим на внутренней поверхности трубы радиусом а с прокладкой изолирующих полос-экранов шириной 2са. Угловое расстояние между соседними анодами 2ф = 0 где N — число анодов. Координата 2ф = О отвечает средней линии первого анода. Расчет ведется с помощью номограмм, приведенных на рис. 4.9. [c.70]

Разработанный алгоритм был реализован на ЭЦВМ Минск-32 для определения напряженного и кинематического состояний при изгибе полос с различным г . Все геометрические величины отнесены к начальной ширине полосы Bq, напряжения — к пределу текучести а , изгибающий момент — к квадрату ширины полосы В1, начальной толщине и пределу текучести а , радиальная компонента — к угловой скорости ш, угол а — к единице длины полосы в недеформированном состоянии. Расчеты были проведены для следующих исходных данных Г2 = 56,1400 [c.101]

I в соответствии с (7.7) и (7.8) выражением о =/. Таким образом, точка, которая описывает E(t) в плоскости фазора, будет по существу перемещаться во времени по окружности радиусом = 0. Благодаря статистической природе флуктуаций фазы это движение будет иметь вид случайного блуждания, угловая скорость которого, выраженная через фазовый угол ф((), определяет ширину полосы лазерной генерации. [c.446]

Другие формы вырезов. Нетрудно рассмотреть таким же образом и некоторые другие формы ослаблений (угловой вырез с круглым основанием, прямоугольный вырез, угловой вырез с тупым основанием и т. д.). Численным построением полей скольжения можно изучить распределение напряжений при ослаблениях более сложной формы. Для неглубоких вырезов изложенные решения неприменимы. Нижняя граница для ширины полосы определяется возможностью построения поля скольжения (например, расстоянием AD, фиг. 107). Фиг. 108. [c.182]

Полоса, ослабленная угловыми вырезами. Расчеты проводились релаксационным методом для полосы с угловым вырезом раствора 90° и глубины, равной одной четверга ширины полосы [29]. [c.67]

Полоса, ослабленная угловыми вырезами. Материал полосы идеальный упругопластической с пределом текучести к при простом сдвиге и удовлетворяющий условию пластичности Губера—Мизеса. Расчеты проводились релаксационным методом [16] для полосы с угловым вырезом, глубина которого равна четверти ширины полосы, а угол раствора равен 90°. [c.146]

Наиболее важной величиной следует считать ширину полосы модулятора, которая во многих случаях является важным конструктивным параметром. В соответствии с (10.1.12) эффективность дифракции г/ возрастает прямо пропорционально ширине акустического пучка L. Однако из (10 1.5) мы видим, что угловая расходимость акустического пучка Ьф обратно пропорциональна L [а в соответствии с (10.1.4) малые Ьф означают узкую полосу модуляции] и что Ьф ЬО Д0/2. Подставляя Ьф = K/2L и используя выражения [c.399]

Рассмотрим схему акустооптического спектр-анализатора (рис. 10.15) в случае, когда акустическая волна состоит из многих частотных составляющих. Согласно (10.4.1), каждая частотная составляющая звуковой волны будет приводить к отклонению светового пучка в определенном направлении. Поэтому дифрагированный свет представляет собой некоторое угловое распределение. Если использовать линзу, то в ее фокальной плоскости каждому направлению дифракции светового пучка будет соответствовать определенное пятно. Поскольку эффективность дифракции на каждой частотной составляющей звука пропорциональна ее мощности, распределение оптической энергии в фокальной плоскости пропорционально энергетическому спектру звукового ВЧ-сигнала. Интенсивность оптического излучения в фокальной плоскости обычно измеряется с помощью линейки фотодетекторов. Поскольку работа акустооптического спектр-анализатора основана на одновременном отклонении лазерного пучка во многих направлениях, такие его характеристики, как ширина полосы ВЧ-сигнала и число разрешимых элементов, аналогичны характеристикам дефлекторов пучка. [c.429]

Для слежения за целью лазерному лучу передатчика придавалось небольшое коническое вращение. Принятое локатором отраженное излучение детектировалось и по сдвигу фаз между переменным электрическим сигналом с выхода фотодетектора и сигналом, пропорциональным углу поворота луча передатчика, вырабатывался сигнал управления приводами. Угол поля зрения, в котором производился поиск цели, равнялся 1°. Соотношение угловой скорости сканирования при поиске цели, ширины диаграммы направленности луча передатчика и размеров цели было таково, что при обнаружении цели формировался импульс длительностью 1,52 мкс. Это, в свою очередь, требовало, чтобы ширина полосы пропускания фотоприемника была не меньше 330 кГц (по положительным частотам). [c.215]

В данной главе рассматриваются некоторые методы определения ширины линии отдельных спектральных компонент, излучаемых квазимонохроматическим лазером (т. е. при Дсо/ш <С 1). Таких методов немного, поскольку ширина узких спектральных линий, излучаемых лазером, чрезвычайно мала. Во многих случаях это такие методы измерения ширины спектральных линий, которые применяются только в лазерной технике. В этих методах важное значение могут иметь такие особенности лазерного излучения, как высокая спектральная яркость или малая угловая ширина луча. В тех случаях, когда спектральное излучение состоит из большого числа компонент, можно пользоваться обычными спектроскопическими методами для определения полной ширины полосы излучения лазера, а также для того, чтобы выделить и детально изучить одну компоненту. [c.361]

Хотя по СВЧ-стандартам лазерный усилитель относится к довольно сильно шумящим приборам, хотя он требует применения системы уменьшения шумов с дифракционным ограничением сигнала и согласованием мод (что ограничивает угловую апертуру фотоэлемента) и хотя у него меньше ширина полосы, он зато точно сохраняет фазовые, амплитудные и частотные характеристики сигналов в пределах своей полосы. Он обеспечивает также значительный выигрыш в уровне минимального обнаруживаемого сигнала в промежуточной и дальней ИК-областях длин волн, где практически отсутствуют фотокатоды. [c.485]

Электронными фильтрами можно значительно сильнее уменьшить ширину полосы приемника, чем имеющимися оптическими фильтрами. Возможна непосредственная электронная обработка сигнала. Другая особенность оптического гетеродина заключается в его способности ограничивать угловое поле зрения приемника. Это следует из того, что относительная фаза между волнами сигнала и гетеродина воспроизводится в токе фотоприемника. Если фазовые фронты обоих волн не параллельны во всех точках чувствительной поверхности фотоприемника, то [c.521]

Определим звуковое поле, создаваемое бесконечно узкой полосой угловой ширины /а, расположенной по образующей цилиндра при азимуте ср = а и колеблющейся с амплитудой скорости /о( )- Распределение скоростей по поверхности запишем в виде [c.290]

Можно графически представить распределение интенсивности при двухлучевой интерференции (рис. 3.1.1). Шириной интерференционной полосы Ь называется линейное расстояние между двумя соседними интерференционными максимумами. Ширина полосы может быть дана и в угловых величинах. [c.106]

Для углов г, не слишком близких к нулю, угловая ширина полос рассчитывается по формуле [c.117]

Полосы равного наклона в зависимости от угла наблюдения имеют вид колец или их малых отрезков и прямых линий,, а как предельный случай — гипербол. По кривизне полос равного наклона можно определить угол i, а по их ширине — разность хода Ао. Ширина полос определяет также критические размеры источника, при которых полосы равной толшины имеют достаточную видность. Угловая ширина полос рассчитывается по формулам (3.2.5) при 1Ф0 и по формуле (3.2.6) при i = О, [c.117]

Рассмотрим вопрос о ширине полос равного наклона. Для этого вида полос имеет смысл рассматривать угловую ширину. Воспользуемся понятием соответственных точек и соответственных лучей. Будем считать, что главные соответственные лучи в пространстве изображений точно совмещены. Пусть точки А и А, находящиеся на этих лучах, будут лежать на одной прямой, на которой расположен источник света / (рис. 3.3.6). [c.128]

Соотношение (3.3.8) определяет связь между угловой шириной полосы Д1 и расстоянием I между соответственными лучами. Оно совпадает по структуре с соотношением (3.3.1), полученным нами для полос равной толщины, что свидетельствует [c.129]

Угловая ширина полос, как и в случае полос равной толщины, должна определяться линейным смещением волновых фронтов. Учитывая (3.5.15), запишем [c.160]

Упрощая полученное выражение и заменяя sin [(0i + 02)/2] == = sin 0ср, окончательно имеем А91 = V(A sin 0ср). (4.6) Из рис. (4.5) и (4.6) вытекает, что угловая ширина полос равного наклона неодинакова и зависит от угла интерференции 0. При 0ср = О наблюдается бесконечно широкая полоса нулевого порядка. Из (4.5) следует, что ширина полос разного наклона будет неодинакова по полю, т. к. sin 0 — нелинейная функция. Полосы равного наклона чаще всего имеют вид колец или гипербол. Рассмотрим теперь некоторые свойства полос равного хроматического порядка. Положим os 0 = 1. Тогда условие соседних максимумов для этих полос будет иметь следующий вид [c.35]

Обратимся теперь к выражениям (4.6) и (4.33) и рис. 4.9. Отсюда находим угловую ширину полос равного наклона Ai = 0 [c.47]

Соотношение (4.35) определяет связь между угловой шириной полосы и расстоянием Ь между соответственными лучами. Оно совпадает по структуре с соотношением (4.29), полученным для полос равной толщины, что указывает на связь между полосами равного наклона и равной толщины. [c.47]

Упрощенная схема для вывода формулы угловой ширины полос наложения [c.50]

Здесь 8 — угловая ширина полосы. [c.109]

Отклонение от плоскостности измерительных поверхностей концевых мер длины 3-го, 4-го и 5-го разрядов и угловых мер (кроме многогранных призм) определяют с помощью нижних стеклянных пластин. Пластину накладывают на ребро меры под углом, обеспечивающим появление интерференционной картины на поверхности меры. По характеру искривления интерференционных полос судят о плоскостности поверхности. При идеально плоской поверхности полосы будут прямыми (рис. 91,а), так как высота воздушного клина в сечениях, параллельных сечению /—/, постоянна. Если поверхность выпуклая (рис. 91,6), то высота воздущного клина, равная Л, по краям лежит ближе к ребру меры, чем сечение /—/, и полосы будут изогнутыми к ребру клина. Отклонение от плоскостности А/ можно определить по отношению отклонения х концов линий от серединных точек к ширине полосы Ь [c.128]

Угловая ширина полос зависит только от длины волны и линейного расстояния между интерферирующими лучами в точке наблюдения. Зависимость направления и ( юрмы интерференционных полос от расположения выходных зрачков и поля интерференции хорошо иллюстрируется рис. 100. Поле интерференции располагается в различных участках поверхности сферы радиусом R. Как известно, ширина полос Ь = Х/ю. [c.146]

Б. Соединение угловым швом. Угловой лобовой шов (см. рис. 16) подвергается действию статической растягивающей силы Р. Расчет угловых швов всех типов условно и приближенно производят на срез по критическому сечению Л А, проходящему через биссектрису прямого угла равнобедренного треугольника со стороной /С = O (см. рис. 18), в этом сечении кроме касательных возникают и нормальные напряжения. Площадь среза при длине шва, равной ширине полосы Ь, [c.37]

Почти все селекторы имеют форму полосы пропускания, близкую к прямоугольной, и практически не влияют на характеристики тех мод, угловая расходамость излучения которых не превышает ширины этой полосы. Такие селекторы, очевидно, способны уменьшить значение расходимости лишь до значения, равного ширине полосы пропускания. Исключение составляет эталон Фабри—Перо, вносящий потери, квадратично зависящие от угла наклона в зоне максимума пропускания. Хотя эти потери Утя слабо наклоненных волн и невелики, однако легко могут оказаться больше дифракщюнных потерь соответствующих мод широкоапертурного резонатора. Поэтому с помощью данного селектора порой можно добиться расходимости, меньшей, чем ширина его полосы, однако эта ситуация отнюдь не является типичной. [c.218]

Намного более радикальное уменьшение N без сокращения рабочего объема может быть достигнуто простым увеличением расстояния между зеркалами. Этот метод угловой селекции является самым естественным и вместе с тем весьма эффективным. К числу его преимуществ относится то, что здесь, в отличие от случая применения угловых селекторов, растут не только потери отдельных мод, но и фазовые поправки ( 2.1, 2.4). Следствием является сравнительно быстрое увеличение разностей собственных значений оператора пустого резонатора, поэтому с ростом L не только исчезают из процесса генеращш моды высокого порядка, но и уменьшаются Вызванные неоднородностью среды деформации низших мод. Помимо прочего, варьировать длину резонатора куда проще, чем вводить селектор и подгонять к неоднородностям среды ширину полосы его пропускания. Словом, неудивительно, что данный метод сужения диаграммы направленности изучен наиболее систематично. [c.221]

Рассмотрим кратко параметры системы управления опорно-поворотным устройством. На его азимутальной и угломестной осях действуют моментные двигатели постоянного тока, управляемые сигналами от усилителей мощности. Вся система охвачена отрицательной обратной связью по току в обмотках двигателей. Ширина полосы пропускания замкнутой системы управления во всем тракте от управляющего воздействия до крутящего момента на валу двигателя была равна 1 кГц. Как отмечалось в [88], качество замкнутой системы управления определялось гладкостью (отсутствием флуктуаций) временной зависимости угловой скорости вала. Дело в том, что одновременно с отрицательной обратной связью по току двигателя вводилась обратная связь по угловой скорости вала, сигнал которой снимался с тахометра. Флуктуации выходного сигнала тахометра и случайные изменения момента сил трения действовали через обратную связь на вход системы управления как управляющий сигнал. Если частоты этих флуктуаций попадали в полосу про- [c.211]

Существенное значение при измерениях имеет обеспечение минимальной величины относительной ширины интерференционной полосы. Если излучение лазера содержит несколько мод, то относительная ширина контура интерференции будет суммарной величиной, определяемой общим вкладом от канедой моды в отдельности. Поэтому желательно работать в одномодовом режиме, так как это дает минимальную относительную ширину полосы, и одновременно получить достаточно высокую выходную мощность, что достигается при использовании режима генерации одной угловой и нескольких аксиальных мод. Эти противоречивые требования удовлетворяются при условии, что периодичность мод и максимумов пропускания интерферометра, а также отношение длин резонатора и интерферометра являются кратными величинами. [c.177]

Пр уменьшении ширины щели угловые размер>1 светлой 213 полосы увеличиваются и при Ь-> Я. интенсивность плавно умень-шается от центра к периферии без каких-jm6o колебаний. 33 [c.223]

Далее идет расчет ширины полосы пропускания, средней частоты (угловой и линейной) в соответствии с формулами, приведенными выше. Строки с а/1ресами 100—310 также точно соответствуют приведенным выше формулам. В строке 320 задаемся интервалом квантования во времени. Рекомендуется Т = = 1/32 мс. В строках 330—380 дан расчет коэффициентов цифрового фильтра для трех полюсов. В строках 410—470 дан расчет импульсной функции в виде суммы от трех полюсов. Импульсная функция определяется для 240—300 значений времени. При суммировании для каждой ординаты импульсной функции она обнуляется в адресе 420. В адресе 450 функция удваивается для ее нормализации, В адресах 500—550 дается расчет частот, для которых надо определить функцию передачи, Таких частот взято 20 с каждой стороны средней частоты. Интервалы по частоте выбраны по эмпирической формуле, выведенной нами, (Эта формула дает для всех фильтров вокодера изменение функции передачи в пределах 30..,35 дБ, что всегда до< таточно.) После определения каждого значения частоты идет переход к подпрограмме для определения функции передачи, В этой подпрограмме сначала определяют аргумент функции Т1 обнуляют вещественную и мнимую составляющие функции и вычисляют составляющие функции пег редачи для трех пар полюсов в соответствии с формулами, приведенными выше. После этого определяют модуль функции, фазу и находят функцию передачи в децибелах, В адресах с оператором PRINT дается вывод величин на печать или дисплей. Для программ на языке Бейсик в данном случае вводим следующие обозначения [c.331]

Последнее выражение совпадает с формулой (3.2.6) при зт1ср=1. Обратимся теперь к выражениям (3.2.5) и (3.3.6). Отсюда получим угловую ширину полос равного наклона в виде [c.129]

Интерференционно-поляризационные фильтры. В настоящее Бремя щирокое распространение в спектроскопии, астрофизике и лазерной технике имеют интерференционно-поляризационные светофильтры ИПФ. Эти спектрально-селективные устройства с перестраиваемой длиной волны пропускания имеют ряд преимуществ перед такими диспергирующими устройствами, как призмы и дифракционные рещетки. Они имеют и другой принцип действия. Для построения ИПФ используется явление интерференции поляризованных лучей (см. гл. 4). Такие фильтры могут иметь щирокую или узкую полосы пропускания (от тысячных до сотых долей нанометров). При очень малой ширине полосы пропускания (приблизительно 0,05 нм) угловой размер поля зрения составляет еще около 1°. Такие фильтры в отличие от узкополосных интерференционных фильтров поддаются точному расчету. [c.467]

Это выражение совпадает с (4.26). Соотношения показывают, что линейная ширина интерференционной полосы равной толщины зависит только от угла схождения со. Для получения достаточно широкой полосы (1—2 мм) угол со должен быть малым. Пусть необходимо работать в видимой области спектра и А. = 0,5 мкм для того чтрбы получить ширину полосы Ь = 1 мм, следует расположить когерентные источники на угловом расстоянии 5-10" рад это соответствует углу клина Г. [c.43]

Из (4.37) вытекает, что диаметр наблюдательного прибора не должен быть больше и, чтобы при данном со еще наблюдать полосы равного наклона наоборот, при увеличении В разрешающая способность наблюдательного прибора увеличивается, т. е. и малое угловое расхождение интерферирующих лучей будет заметно снижать контраст интерференционной картины полос равного наклона. Сопоставляя выражения (4.29) для ширины полос равной толщины и (4.37), можно определить допустимый диаметр объектива прибора для наблюдения полос равного наклона в зависимости от ширины полос равной толщины. В случае, если ==1,226, интерференционная картина полос эавного наклона смажется и возникнут условия для наблюдения полос равной толщины. Считается, что контраст полос равного наклона будет удовлетворительным, если диаметр Опр < 0,256. Таким образом, если диаметр объектива составляет четверть ширины полосы равной толщины, то будет наблюдаться контрастная картина полос равного наклона. Напротив, увеличивая диаметр О, можно добиться появления полос равной толщины. Разумеется, плоскость локализации этих полос будет другой, в общем случае не совпадающей с плоскостью локализации полос равного наклона. [c.48]

Ширина полосы пропускания ИПФ может меняться от десятков нанометров до сотых долей нанометра. Фильтр может работать на одну длину волны или на несколько длин волн. В последнем случае требуется перестройка фильтра для перехода к нужной рабочей длине волны. При очень малой ширине прапускания ( 0,05 нм) угловой размер поля зрения такого фильтра еще составляет около Г. [c.234]

Сдвиг интерферирующих волн параллельно своему распространению в одной из ветвей ннтерферометра (например, Цендера— Маха) не изменяет наклон и ширину полос равной толщины, но снижает их контрастность. Контрастность полос равного наклона при этом сохраняется, но изменяется их угловая ширина. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...