Нормаль вторичная

Длины волн вторичных нормалей [c.145]

Отрицание наличия обратной волны заключается до известной степени в допущении Френеля о зависимости амплитуды вторичных волн от угла ф между нормалью к вспомогательной поверхности и направлением на точку наблюдения. Согласно этому допущению амплитуда убывает по мере возрастания угла ф и становится равной нулю, когда абсолютная величина ф равна или больше 90°. Рис. 8.21 поясняет это допущение, причем убывание амплитуды представлено убыванием толщины кривой. Так как при ф > 90° амплитуда излучения вспомогательных источников обращается в нуль, то обратная волна невозможна. Однако, как уже указывалось, допущение относительно распределения амплитуд есть дополнительная гипотеза принципа Френеля. Можно сделать понятным отсутствие обратной волны следующими рассуждениями. Действительно, из каждой точки поверхности 5 возмущение распространяется и вперед и назад. Но перед поверхностью 5 возмущения еще нет, и действие сводится к образованию такого возмущения, которое мы и наблюдаем. Сзади же 5 возмущение уже пришло, и действие от 5 сводится к тому, чтобы это пришедшее возмущение компенсировать. В результате обоих действий — прямого и обратного — [c.169]

Эти касательные плоскости отмечают таким образом пределы, достигаемые колебаниями в обеих срединах, и являются следовательно фронтами новых равнодействующих волн. Так как луч ведет к точке соприкосновения касательной плоскости с поверхностью волны, то отсюда следует, что ОС, 0D являются лучами, проходящими через О в первой и второй среде соответственно ОЕ и ОН будут нормалями к волнам. И так как мы знаем, что энергия течет вдоль лучей, нам нет необходимости рассматривать действие тех частей вторичных колебаний, которые отклоняются от направления лучей. [c.33]

При обобщении построений Гюйгенса на случай анизотропной одноосной среды для вторичных волн нужно использовать найденные в 4.2 поверхности лучевых скоростей. Касательная к ним плоскость дает положение фронта (т. е. поверхности равных фаз) преломленной волны, а прямая, проведенная из центра вторичной волны в точку касания, — направление преломленного луча. Так как лучевая поверхность состоит из сферы и эллипсоида, то построение Гюйгенса дает два луча обыкновенный, направление которого совпадает с нормалью к фронту, как и в изотропной среде, и необыкновенный, направление которого в общем случае отклоняется от нормали к фронту необыкновенной волны. Для строгого обоснования построений Гюйгенса (которое здесь не приводится) требуется показать, что распространение света от точечного источ ника по некоторому направлению в анизотропной среде происходит так же, как и рассмотренных в 4.2 плоских волн, скорости кото рых по разным направлениям характеризуются лучевыми поверхностями. [c.189]

Основным параметром в данной нормали служит диаметр (1 трубной конической резьбы, размерный ряд которого несколько сокращен в сравнении с рядом, приведенным в ГОСТ 6211—52, исходя из потребностей завода. Все остальные параметры, характеризующие устанавливаемые нормалью размеры, относятся к вторичным. [c.94]

Решение. Обозначим через угол, который падающие лучи образуют с нормалью к плоскости, изображенной на рис. 190 пунктирной линией. Разность хода вторичных волн, исходящих от поверхности тела под углом к нормали, определяется выражением [c.310]

В таблице даны значения длин волн некоторых особенно хорошо щсследованных линий, принятых в качестве вторичных нормалей. [c.144]

УДАР гидравлический проявляется в резком изменении давления в жидкости, вызванным быстрым изменением скорости ее течения в трубопроводе косой возникает, если перед ударом скорости центров масс соударяющихся тел не параллельны линии удара линия удара - общая нормаль к поверхности соударяющихся тел в точке их соприкосновения прямой происходит, e jm перед ударом скорости центров масс соударяющихся тел параллельны линии удара центральный возникает, если центры масс соударяющихся тел лежат на линии удара) УМНОЖИТЕЛЬ (вторично-элект- [c.288]

Согласно Г.— Ф. п., волновое возмущенно в точке Р (рис.), создаваемое источником Р , можно рассматривать как результат интерференции вторичных олементарных волн, излучаемых каждым элементом dS нек-pou волновой поверхности S с радиусом Гц. Амплитуда вторичных волн пропорциональна амплитуде первичной волны, приходящей в точку Q, площади элемента dS и убывает с во.зрастанием угла х между нормалью к поверхности S и направлением излучения вторичной волны на точку Р. Амплитуда Eq первичной волны в точке Q на поверхности S даётся выражением Eq= =—exp (шг—/сго), где Л — амплитуда волны на [c.547]

Для выбранного контура играет роль только одна компонента вектора вихря а , а именно компонента uji по оси xi, равная ТУ23- Здесь dS — единичный вектор, направленный вдоль выбранного контура, U — вектор вторичных токов (t/25 t/3), n — единичный вектор нормали к элементу рассматриваемой поверхности dF. Направления обхода контура С и нормаль п связаны так, чтобы обход был по часовой стрелке. Если в начальных сечениях струи вторичные токи отсутствуют, то oji = 0. Чтобы эта компонента вихря появилась, а следовательно, появились и вихревые вторичные токи, необходимо, чтобы было отлично от нуля выражение в правой части (3.1). Запишем уравнения движения для поперечной U2 и трансверсальной U3 компонент скорости, учитывая особенности струйных течений Р = р/р — давление, р = onst — плотность) [c.583]

Допустим, что PQ будет другой нормалью к падающей волне, которая выбирается так, чтобы падающая волна проходила от Р до Q за время t Тогда само Q в момент времени t становится источником вторичных волн. Последние к моменту времени t—l будут достигать двух волновых поверхностей, описанных из Q как из центра, подобных и подобнорасположенных с волновыми поверхностями, описанными из центра О, но уменьшенных по размерам в следующем отнои ении 1 l—t OB QB. [c.32]

Принцип Гюйгенса—Френеля (1818). Представление р том,,что каждая точка волнового фронта является источником вторичных волн [принцип Гюйгенса, см. (8.27)1 было дополнено Френелем в виде утверждения, что эти источники когерентны между собой, а испускаемые ими вторичные волны интерферируют (рис. 142). Хаким образом, при анализе распространения волн нео бходимо принять во вниматше их фазу и амплитуду, что позволяет рассматривать воп рос об инте 1Сивности света. Для Френеля было ясно, что амплитуда вторичной волны зависит от угла между нормалью к фронту первичной волны и направлением на точку фронта вторичной волны, причем в направлении нормали амплитуда максимальна, а в перпендикулярном направлении, т. е. по касательной к исходному волновому фронту, она равна нулю. Более точно характер этой зависимости в то время не бьш известен. [c.208]

Сказанное выше относилось к определению неизвестной ДЛР1НЫ волны в спектре, богатом линиями вторичных или третичных стандартов. На практике очень часто встречаются случаи, когда исследуемый спектр не содержит таких линий. В этих случаях па одной и той же фотопластинке снимаются излучаемый спектр эмиссии или поглощения, а под гшм и над ним — спектр нормалей, т. е. спектр источника, который богат вторичными и третичными стандарталш (чаще всего спектр железа). По положению неизвестной спектральной липии относительно верхней и нижней спектрограмм определяется ее длина волны. [c.419]

Пусть падающая волна составляет угол 0 с нормалью к плоскости решетки, дифрагировавшая — угол 0. Плоскость грани штриха наклонена на угол Е, поэтому с нормалью к грани угол падения равен 0,=0 + е, угол дифракции равен 0j = 0 —е. Направим ось х вдоль грани (рис. 6.28,в) и выберем начало отсчета в середине штриха. Разность хода Д вторичных волн от середины и от элемента с координатой х составляет A = j (sin02 — [c.313]

Рассмотрим взаимодействие волн первого порядка. Это две плоские когерентные волны, образующие угол i с нормалью. Угол определяется из уравнения дифракционной решетки (sin a-bsin ) =Я. Дифрагированные волны, интерферируя, образуют в плоскости решетки вторичную интерференционную картину с синусоидальным распределением интенсивности периода Ь =V (2 sin ), т. е. [c.476]

При первоначальных наблюдениях и теплотехнических испытаниях установки с последовательным питанием не следует допускать ухудшения качества вторичного пара. Испытания следует проводить при увеличенной продувке каждого корпуса и полн(Ш или час1ичном их питании по свободным линиям, что позволяет регулировать качество концентрата. В процессе испытаний при условии нормаль-190 [c.190]

В качестве вторичных нормалей класса А используются линии спектра атомов Кг, d, Hg, которые интерферометри-чески сравнивались с первичной нормалью они позволяют измерять длины волн с точностью до 4 10 нм. [c.402]

Таким образом, площади полуволновых зон (обычно называемых зонами Фре-неля) приблизительно одинаковы. Световое возмуп ение, создаваемое т-й зоной в точке наблюдения, определяется напряженностью светового поля исходной волны, плошадью зоны и некоторым коэффициентом наклона К(а), учитываюп им зависимость амплитуды вторичных волн от угла а между нормалью к волновому фронту и нап]заплелием на точ1су наблюдения. Многие практически важные за дачи дифракции можно решить, не вычисляя точно вид этого коэффициента, а предположив лишь, что модуль К(а) максимален в первоначальном направлении распространения света, то есть при а = О, и монотонно убывает с ростом а. [c.123]

В начале второй мировой войны верхний предел содержания меди, зафиксированный в некоторых немецких нормалях для морских и авиационных сплавов, ограничивался 0,05%. В то время были проведены испытания в хлористом натрии с перекисью водорода. Эти испытания как будто показали, что медь не оказывает вредного влияния до содержания 0,2%, и немецкие специалисты понизили этот предел до 0,1 %. Такой метод испытания, однако, явно не удовлетворителен, поскольку вторично осажденная медь является катализатором, способств ющим разрушению перекиси водорода, и, следовательно, сплавы с высоким содержанием меди подверглись, возможно, воздействию менее агрессивной среды, чем сплавы с низким содержанием меди. Более поздние испытания в солевых растворах, содержаш их соляную кислоту, показали, что в то время, как сплавы, практически не содержаш ие меди, подверглись лишь незначительной межкристаллитной коррозии, сплавы с содержанием меди 0,11% Д1вали заметную межкристаллитную коррозию. Увеличение содержания меди до 0,22% приводило к почти полному распа- [c.481]

Плотность и упругие модули как компоненты тензора жесткости для полупространства со стороны падающей волны в полной четырехиндексной нотации обозначены как р и а для полупространства по другую сторону границы - как р + Ар и приращения - величины малые по сравнению с р и соответственно. Вектор медленности и единичный вектор поляризации падающей волны обозначены символами Р- и El, нормаль к границе - п-, векторы медленности, единичные векторы поляризации и коэффициенты отражения/прохождения - символами, соответственно, где а = 1, 2, 3 для отраженных волн и а = 4, 5,6- для проходящих волн, причем а = 6 закрепляется за необменной волной. Вектора медленности р вторичных волн выражаются через вектор медленности р- падающей волны с помощью закона Снеллиуса, см. выше. Используя условия непрерывности напряжений и смещений на границе, а также линеаризованные уравнения Кристоффеля, Klimes (2003) приходит к следующему уравнению для коэффициентов отражения/преломления от слабоконтрастной границы двух сред с произвольной анизотропией [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...