Длина цилиндрической оболочки приведенная

Выше получено замкнутое решение контактной задачи для бесконечной цилиндрической оболочки. Проведем оценку влияния на распределение контактного давления длины цилиндрической оболочки. Решение проведено на основе общего метода решения контактной задачи в тригонометрических рядах с введением соответ-ствуюш,их коэффициентов, учитывающих различные,граничные условия по формулам, приведенным в гл. 1. Коэффициент имеет вид [c.58]

Учитывая замечание в конце предыдущего параграфа, кривые, определяющие область разрушающих нагрузок, для достаточно длинных цилиндрических оболочек, находящихся под действием не изменяющейся вдоль образующей нормальной нагрузки, практически совпадают с приведенными на рис. 14.1—14.4. [c.89]

Из экспериментов, а также из точного решения для длинных плоских полос, при действии чистого сдвига ), что является предельным случаем для цилиндрических оболочек при кручении, когда их длина стремится к нулЮ известно, что угол наклона образующихся при кручении прогибов имеет максимальное значение, равное примерно 45° для очень коротких труб, и быстро падает при увеличении длины. Эксперименты, а также результаты, следующие из приведенного ниже решения (см. рис. 7.17,6), указывают на то, что все величины являются [c.529]

Для того чтобы полностью охватить область, к которой относятся как короткие цилиндрические оболочки, так и цилиндрические оболочки средней длины, необходимо использовать различные переменные. Умножив приведенные выше выражения для 5 на VI —y L/h и для п на L/2R, получим соотношения (7.10т) в следующем виде [c.536]

Разрушение цилиндрического участка происходит с образованием вмятин, захватывающих часть эллиптического днища. Расчет цилиндрического участка проводится по соответствующим формулам, приведенным в гл. 5, при этом за расчетную длину оболочки принимается длина цилиндрического участка и двух присоединенных участков днища для схемы а I = 1ц + 2Ь/3, для схемы б I = 1ц + 2-2а/3. [c.128]

Для оболочек средней длины вычисление Г) по формулам (2) вряд ли имеет практическое значение ввиду малого значения получаемой поправки. Для коротких оболочек поправка Г) становится существенной. В [37, с. 144] для цилиндрической оболочки при различных условиях закрепления приведен обзор численных результатов, которые подтверждают полученные здесь оценки. [c.299]

Для подъемистых конических и сферических оболочек краевые радиальные и угловые перемещения можно определить по формулам, приведенным в табл. 3.13 и 3.14. Эти значения задаются в зависимости от приложенных моментов или горизонтальных сил. Считается, что противоположные края оболочек не оказывают взаимного влияния, т. е. имеют место длинные оболочки (так же, как при рассмотрении цилиндрических оболочек). С методикой определения перемещений краев оболочек с учетом воздействий на противоположном краю можно ознакомиться в специальной литературе [1]. [c.47]

В четвертой главе на основе разработанных уравнений даны решения задач цилиндрического изгиба изотропных слоистых длинных пластин и панелей и решения задач об их выпучивании по цилиндрической поверхности. Кроме того, эти задачи рассмотрены еще и на основе уравнений других вариантов неклассических прикладных теорий, приведенных в гл. 3. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило уточнить границы их пригодности, оценить влияние поперечного сдвига и обжатия нормали на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости. Дифференциальные уравнения задач статики рассматриваемых здесь элементов конструкций допускают аналитическое представление решения, что использовано при детальном исследовании и сравнительном анализе структур решений, полученных с привлечением различных геометрических моделей деформирования. На примере задачи цилиндрического изгиба длинной пластинки показано, что в моделях повышенного порядка появляются решения, описывающие ярко выраженные краевые эффекты напряженного состояния. С наличием последних связаны существенные трудности, возникающие при численном интегрировании краевых задач уточненной теории слоистых оболочек и пластин — их характер, формы проявления и пути преодоления также обсуждаются в этой главе. [c.13]

В седьмой главе рассмотрены вопросы численного интегрирования линейных и нелинейных краевых задач для систем обыкновенных дифференциальных уравнений, возникающих при исследовании прочности, устойчивости, свободных колебаний анизотропных слоистых композитных оболочек вращения после разделения угловой и меридиональной переменных. Разработан и апробирован алгоритм численного решения таких задач, основанный на идее инвариантного погружения, в котором проблема интегрирования первоначальной краевой задачи редуцируется к решению задачи Коши для жестких матричных дифференциальных уравнений. Приведенные тестовые примеры позволяют сделать вывод об эффективности метода. Показано, что сочетание метода Бубнова — Галеркина с обобщенной формой метода инвариантного погружения дает эффективный инструмент численного исследования устойчивости и свободных колебаний слоистых композитных оболочек вращения. Разработан метод численного определения матрицы Грина краевой задачи и на примере проблемы выпучивания длинной панели по цилиндрической поверхности показана его эффективность в задачах устойчивости оболочек вращения. Метод решения нелинейных краевых задач, объединяющий в себе итерационный процесс Ньютона с методом инвариантного погружения, рассмотрен в параграфах 7.4, 7.5. [c.14]

Работоспособность приведенной дискретной модели с трехмерными элементами в виде сочетания треугольных призм проверялась путем сопоставления численных результатов с экспериментальными данными [120]. Рассматривалась задача динамического деформирования алюминиевой цилиндрической панели с жестко закрепленными контурами и нагруженной начальной скоростью 143,5 м/с, направленной по радиусу, создаваемой накладным зарядом ВВ в центральной части панели. Радиус срединной поверхности панели (рис. 13, а) 74,6 мм, дуга окружности 120°, толщина 3,2, длина 318,4 мм, Е = 72,45 ГН/м , v = = 0,33, ао = 304 МН/м , р = 2,85 10 кг/м . Приведенные численные результаты получены для дискретной модели оболочки с одним слоем трехмерных элементов и равномерной прямоугольной сеткой на срединной поверхности 32 X 16 (32 элемента вдоль оси г/, 16 — вдоль дуги окружности). [c.108]

Маятник состоит из жесткого стержня, который свободно качается на неподвижной горизонтальной оси, проходящей через его верхний конец, и груза, который имеет форму тонкой цилиндрической эллиптической оболочки, заполненной жидкостью. Образующая этого цилиндра параллельна неподвижной оси маятника, а цилиндр имеет плоские торцы, которые составляют прямые углы с образующей. Центральная линия стержня проходит вдоль малой оси среднего поперечного сечения груза. Масса всего маятника, включая жидкость, равна М центр массы этой системы находится на расстоянии h от неподвижной оси маятника масса жидкости равна т. Большая и малая полуоси поперечного сечения груза равны а к Ь соответственно приведенная длина этого маятника равна L, а приведенная длина маятника в том случае, если бы жидкость затвердела, равна L. Доказать равенство [c.510]

Для определения внутренних сил, радиальных моментов и перемещений цилиндрической оболочки, находящейся под тепловым воздействием, постоянным вдоль вертикальной образующей оболочки, но неравномерно распределенным по ее поперечному сечению, рекомендуется пользоваться формулами, приведенными в табл. 3.20, и эпюрами, изображенными в табл. 3.21. Формулы даны для длинной цилиндрической оболочки. Кольцевые силы, образующиеся у свободного верхнего края, затухают при перемещении сверху вниз. В качестве исходной расчетной системы принята цилиндрическая оболочка, закрепленная по верхнему и нижнему краям. Момент Мх у верхнего края оболочки в результате решения равен нулю и возрастает вдоль прямолинейной образующей до Л1 = onst. В этой зоне возникает кольцевая сила iV[c.59]

Однако полученные результаты могут быть использованы и при поперечном изгибе, если изгибающ,ий момент медленно меняется по длине стержня. В этом случае каждое поперечное сечение можно заменить эквивалентным недеформи-руемым сечением, рассчитанным по приведенным выше формулам. Разумеется, вблизи мест, где искажения сечения стержня затруднены (заделка, поперечные диафрагмы), возникают области местных напряжений. Однако протяженность этих зон невелика. Ее можно оценить, рассматривая цилиндрическую стенку как полубезмоментную цилиндрическую оболочку длиной а, шарнирно закрепленную на торцах и нагруженную на прямолинейной кромке. Как было установлено в 33, в этом случае свое-образный краевой эффект затухает на длине порядка Rha . Такова же примерно и зона влияния диафрагм, заделки и т. п. [c.445]

Гипотезы, которые могут быть использованы для оболочек малой приведенной длины, т. е. предположения, сразу приводящие кформулам (25.16.9) и характеристическому уравнению (25.15.7), совпадают с предположениями (24.13.4)—(24.13.6), введенными для приближенного определения полного напряженного состояния замкнутой круговой цилиндрической оболочки при больших значениях номера разложения m (т > 1), т. е. [c.385]

Гипотезы, которые можно использовать для открытых оболочек большой приведенной относительной длины, т. е. предположения, сразу приводящие к формулам (25.16.10) и характеристическому уравнению (25.15.5), совпадают с гипотезами (24.11.6)—(24.11.8), введенными для неупрсидеиного приближенного метода определения обобщенного основного напряженного состояния замкнутой цилиндрической оболочки, т. е. для метода В. 3. Власова. Это нетрудно проверить, сопоставив (24.11.11), (24.11.12) с (25.16.10), (25.15.5) при помощи подстановки (25.16.8). [c.386]

Из приведенных графиков видно, что характер убывания усилий N, резкий в начале и конце ребра, существенно зависит от-пара-метров hIR и Y- С увеличением жесткости ребра jy темп убывания функции N замедляется, с увеличением А// — увеличивается. Характер изменения N при постоянной относительной жесткости ребра слабо зависит от толщины оболочки hfR. Изменение усилий N в зависимости от относительной длины ребра l=LfR незначительное в окрестности нагруженного конца ребра для длин 1>2. Так, при / = 5 и /=10 кривые просто совпадают (см. рис. 8.19, 8.20, 8.21). На рис. 8.24 для сравнения приведены графики распределения усилий в полубесквнечных ребрах, присоединенных.к по-лубескоиечной цилиндрической оболочке и нагруженных на концах продольными силами, эквивалентными изгибающему моменту. Эти графики получены В. Гудом, исходя из теории тонкостенных стержней ([77] № 211). [c.367]

В, И, Мазалов и Ю, В, Немировский (1966) рассмотрели задачу о симметричной деформации круговой цилиндрической оболочки, используя двухслойную модель и критерий наибольшего приведенного напряжения, Был изучен случай шарнирно опертой оболочки конечной длины под действием кольцевой нагрузки, получено замкнутое решение, [c.138]

Здесь известна работа Ю. А. Смоленцева [6.28]. Он определяет приведенный модуль упругости Е слабо перфорированной тонкой упругой бесконечно длинной круговой цилиндрической оболочки под действием равномерного поперечного давления, когда отверстия круговой формы располагаются по вершинам квадрата нлн равностороннего треугольника. При этом взаимным влиянием отверстий на напряженное состояние пренебре-гается и подсчитывается энергия в элементарном куске перфорированной оболочки на основании решения, полученного в работе [5.73]. Эта энергия приравнивается работе внешних сил. [c.339]

На фиг. 233, а приведен пример горизонтальной сварной цистерны из стали марки МСт. 3 емкостью 75 м , диаметром 3,242 м, длиной 9,838 м. Цилиндрическая часть имеет продольные швы, расположенные вразбежку, и кольцевые, сваренные внахлестку. Оболочка усилена уголковыми ребрами жесткости размером 75Х50Х Х5 мм. Толщина стенок цилиндрической части и днищ s равна [c.432]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...