Дисбаланс удельный

Как правило, за удельную неуравновешенность принимают отношение дисбаланса q к массе М ротора е = q М. Однако для упруго-деформируемых роторов пора учитывать степень гибкости X, которая [c.56]

Согласно методике ГОСТа 12327—66 допустимый дисбаланс фрез составляет 1 г-слг на 1 дан веса (допустимая удельная остаточная неуравновешенность е = 10 мкм). [c.391]

Для выполнения условия (I) необходимо и достаточно, чтобы ось вращения ротора проходила через его центр масс (вег — 0). Для выполнения условия (2) необходимо н достаточно, чтобы ось вращения ротора совпадала с одной нз его главных осей инерции, т. е. чтобы были равны нулю его центробежные моменты инерции. Прн вращении ротора вокруг оси, не совпадающей с главной центральной осью инерции, он становится неуравновешенным. Неуравновешенность — это состояние ротора, характеризующееся таким распределением масс, которое во время вращения вызывает переменные нагрузки иа опорах ротора и его изгиб. Мерой неуравновешенности считают дисбаланс D. Для сопоставления роторов различных масс вводят удельный дисбаланс, численно равный эксцентриситету e, - = D jn , [c.35]

Дисбалансы, имеющие место до и после балансировки, называют соответственно начальным и остаточным дисбалансами. Наибольший остаточный дисбаланс, приемлемый по нормам балансировки, называется допустимым дисбалансом или соответственно допустимым удельным дисбалансом. [c.37]

Допустимые удельные дисбалансы по нормам VDI [c.39]

Допустимые удельные дисбалансы по Беккеру [c.40]

Г. Беккер [256] делит роторы на классы (табл. 4) в зависимости от , принимая для каждого класса допустимые значения коэффициента неуравновешенности к и удельного дисбаланса [е ]. [c.40]

Допустимые дисбалансы электрических машин. ГОСТ 12327—79 устанавливает три класса точности балансировки (0, 1, 2) для каждой из трех групп электрических машин микромашины с массой ротора до 0,1 кг, малые машины с массой от 0,1 до 3 кг и средние машины с массой от 3 до 1000 кг. Допустимые удельные дисбалансы заданы на рис. 3. Нулевому классу точности соответствуют прямые о — для микро- и малых роторов и / — для средних роторов первому классу — прямые 1 для микро-и малых роторов я 3 — для средних роторов второму классу — прямые 2, 3 я 4 для микро-, малых и средних роторов соответственно. Для роторов с п < 750 об/мин допустимый удельный дисбаланс [c.40]

Для алмазных шлифовальных кругов ГОСТ 16181—70 устанавливает предельные значения допустимого удельного дисбаланса 40, 32, 25 и 20 мкм при массе круга до 1 кг, 1—3 кг, 3—10 кг и 10—50 кг соответственно. Для плоских алмазных кругов, применяемых в оптикомеханической промышленности ГОСТ 17007—71 предусматривает = 30 мкм. [c.41]

Классы точности балансировки. Система классов точности балансировки для жестких роторов машин и технологического оборудования (ГОСТ 22061—76) установлена в соответствии с международным стандартом ИСО 1940—73. ГОСТ предусматривает 13 классов точности — с нулевого по двенадцатый. Каждый класс определяет наименьшие и наибольшие значения произведения удельного дисбаланса на наибольшую эксплуатационную угловую скорость составляющие геометри- [c.42]

Удельные остаточные дисбалансы, получаемые при статической балансировке на различных устройствах, приведены в табл. 8. [c.46]

При нормировании дисбаланса характеристикой допустимой остаточной неуравновешенности ротора служит удельный дисбаланс (мкм), представляющий отношение модуля [c.537]

Точность балансировки. Точность балансировки характеризуется произведением удельного дисбаланса на наибольшую частоту вращения ротора в эксплуатационных условиях Шэ max- [c.858]

Показатели точности балансировочных станков регламентирует ГОСТ 20076-89 минимальный достижимый остаточный удельный дисбаланс и наименьшую единицу коррекции балансировочного станка К. [c.860]

Минимальный достижимый остаточный удельный дисбаланс есть наименьшее значение остаточного удельного дисбаланса, которое может быть достигнуто на станке при балансировке контрольного ротора методом, определяемым инструкцией по эксплуатации этого станка, исключая обход плоскостей коррекции ротора контрольным грузом. Минимальный [c.860]

Различают дисбалансы начальный — до корректировки масс, остаточный — после корректировки масс, допустимый — приемлемый по условиям эксплуатации машин, удельный — отношение модуля главного вектора к массе ротора. [c.373]

Оборудование Положение оси ротора Остаточный удельный дисбаланс, мкм Режим балансировки Рисунок [c.376]

Торцовые шлицы обеспечивают соосность стыкуемых деталей, однако стабильность дисбаланса при соединении на торцовых шлицах деталей роторов турбомашин во многом зависит от равномерности удельного давления. Наличие производственных до- [c.113]

Значение ест = А/Ai, мкм, называется удельным дисбалансом здесь М — масса ротора, кг Д = тг, г-мм — модуль главного вектора дисбалансов ротора. [c.38]

ГОСТ 22061—76 Машины и технологическое оборудование. Система классов точности балансировки устанавливает нормы для допустимых дисбалансов жестких роторов. Стандарт учитывает требования международного стандарта ИСО 1940—1973 Точность балансировки вращающихся тел . Точность балансировки характеризуется произведением удельного дисбаланса на максимальную эксплуатационную угловую частоту вращения ко мм X [c.129]

Максимально допустимая норма удельного остаточного дисбаланса карданных валов на каждом конце вала и у промежуточной опоры для трехшарнирных карданных передач при любом их [c.213]

Бесцентровое шлифование абразивной лентой имеет ряд преимуществ по сравнению с бесцентровой обработкой с ведущим кругом. Возрастает безопасность эксплуатации станка. Повышается производительность обработки, чему способствует не только высокая (до 50 м/с) и стабильная скорость ленты и значительная (до 18 м/мин) скорость осевой подачи, но и эффективная ориентация абразивных зерен ленты. Правка инструмента не требуется. Поскольку абразивная лента в отличие от шлифовального круга не имеет дисбаланса, значительно снижается уровень вибраций тепловые деформации уменьшаются вследствие лучшего рассеяния выделяемой теплоты и снижения удельных нагрузок при высокой скорости резания. Все это способствует повышению точности обработки. Возможно управление качеством обработанной поверхности и использование набора различных лент на одном станке. Облегчается переналадка ввиду простоты замены абразивных лент и контактных кругов. [c.27]

Предварительные тензометрические исследования, проведенные иа газетном агрегате ГАУ, подтвердили выдвинутые положения. Результаты измерения вибраций станины при скорости вращения печатных цилиндров в пределах п = 100 и-700 об мин показали, что максимальные смещения в продольном направлении станины (по движению бумажного полотна) при повышении скорости вращения до 600 об/мин характеризуют нарастание амплитуды и из-менение частоты колебаний. При атом скорости нарастания амплитуды вибраций соответствуют явлению резонанса продольных колебаний. Наряду с этим исследования показали, что главным источником продольных вибраций станины является печатный аппарат, а исследования вибросостояния агрегата путем введения искусственного дисбаланса иа одном из цилинд- юв печатного аппарата подтвердило, что причина возникновения продольных колебаний — недостаточно точное уравновешивание цилиндров Известно также, что дисбаланс цилиндров не оказывает существенного влияния на распределение давления в печатной паре, так как для того, чтобы изменить величину давления иа 10%, например, печатные цилиндры агрегата ГАУ должны иметь удельный дисбаланс е Дг 1300 мкм. [c.378]

Способ навивки протектора предусматривает спиральную постепенную навивку протектора на нерастяжимую кольцевую заготовку брекера из относительно узкой или широкой ленты резиновой смеси, получаемой путем профилирования на червячной машине или каландре. Навивка ленты протекторной смеси на кольцевую заготовку брекера и изготовление брекерно-про-текторного браслета осуществляется на специальной установке (рис. 2.19). Этот способ изготовления протекторов позволяет достигнуть оптимальной прочности связи между слоями резиновой ленты, дает возможность полностью автоматизировать процессы подачи и наложения протектора, а также обеспечивает более равномерное распределение массы протектора по длине окружности и уменьшение дисбаланса при вращении покрышек. В результате исследования процесса навивки протектора каландрованной лентой с одновременным дублированием (процесса накатки) были выбраны следующие значения основных технологических параметров удельное усиление дублирования — 0,3— 0,4 МПа температура навиваемой ленты — 55—65 °С толщина ленты — 0,5—2,0 мм скорость навивки—12—15 м/мин. Эти данные были использованы при проектировании опытного образца установки для наложения протектора методом навивки каландрованной ленты переменной ширины при сборке брекер-но-протекторных браслет для автопокрышек 165Р-13 и 155-13. [c.64]

Знать и уметь оценить взаимосвязь между факторами, влияющими на экономичность, устойчивость и работоспособность двигателя, необходимо для того, чтобы облегчить его отработку. Случайные пульсации давления (нестационарное горение) обычно неблагоприятно отражаются на работе двигателя. Несколько случайных возмущений, наложившихся друг на друга, могут привести к неустойчивости. Колебания давления низкой частоты сопровождаются ухудшением стойкости стенки из-за уменьшения толщины пограничного слоя и более высоких коэффициентов теплопередачи. Нестационарное горение оказывает двойственное влияние на удельный импульс. Турбулизация, обусловленная волновыми процессами, улучшает смешение компонентов, т. е. улучшает полноту сгорания в камерах с малой приведенной длиной L. Поперечный поток, однако, смещая точки столкновения струй, может ухудшить вследствие этого степень распыления и понизить удельный импульс. Волновые процессы в камере интенсифицируют теплопередачу и уменьшают размер капель — в этом состоит их положительное влияние. Повышение начальной температуры компонентов топлива способствует повышению удельного импульса благодаря более высокой энтальпии, но иногда влияние температуры оказывается столь значительным, что получаемый эффект не может быть объяснен только энтальпией [68] возможно, сказывается улучшение распыливания за счет уменьшения поверхностного натяжения. Уменьшение коэффициента соотношения компонентов способствует повышению экономичности двигателя в случае внутрикамерного процесса, лимитируемого испарением горючего. В другом двигателе оно может вызвать снижение стойкости стенки из-за перетеканий, обусловленных дисбалансом количеств движения струй. [c.179]

Допустимые дисбалансы. В ФРГ приняты рекомендации (VDI — Ri htlinien—2056) по допустимым удельным дисбалансам [с ] с учетом назначения машины (табл. 3), [c.39]

Фирма Рейтлингер (ФРГ) рекомендует выбирать допустимый удельный дисбаланс с учетом назначения машины и частоты вращения п (об/мнн) ротора. [c.39]

Третья группа требований связана с необходимостью ограничения возможной неуравновешенности деталей. Допускаемые значения дисбаланса определены ГОСТ 22061-76 в зависимости от вида изделия и условий его работр Нормы допускаемого дисбаланса описывают уравнением еп - onst, где е - удельный дисбаланс, г-мм/кг, численно равный смещению центра масс с оси вращения, мкм п - частота вращения, мин . В связи с этим на чертежах удобно предъявлять к отдельным поверхностям деталей требования в виде допусков соосности. [c.556]

Единицы измерения дисбалансов и оеповные понятия технологии балансировки предусматриваются ГОСТ 19534 — 74. Дисбалансом называют векторную величину, равную произведению неуравновешенной массы на ее расстояние до оси ротора е (эксцентриситет). Ротором называют любую деталь или сборочную единицу, которая при вращении удерживается своими несущими поверхностями в опорах. Единицей дисбаланса являются грамм-миллиметр (г-мм) и градус (...°), служащие для измерения соответственно значения дисбаланса и угла дисбаланса. Отношение модуля главного вектора дисбалансов к массе ротора характеризует удельный дисбаланс [c.372]

Автомобиль Коли- чество нажим- ных пружин г Суммарное среднее номинальное давление пружин нз диски при включенном сцеплении в Р р Радиус установки пружин в мм пр Удельное давление на диски в кг см Рп Максимальный крутящий момент двигателя в кгсм шах Момент трения сцепления (при (А = и,25) в кгсм Мс Коэффициент запаса сцепления Удельная мощность в л. С, СМ Ыр Гаситель колебаний Допустимый дисбаланс при статической балан сировке в гсм [c.412]

Еще одна группа требований точности, предъявляемых к деталям, сзязйна с необходимостью ограничения возможной неуравновешенности деталей, которая, как известно, является одной из основных причин вибрации, динамических нагрузок и шума во время работы изделий машиностроения. Допускаемые значения дисбаланса определены ГОСТ 22061—76 этот стандарт устанавливает несколько классов точности балансировки, которые назначают в зависимости от вида изделия машиностроения и условий его работы. Нормы допускаемого дисбаланса, приведенные в стандартах, описываются равенством еп — onst, где е — удельный дисбаланс, г-мм/кг, численно равный смещению центра масс с оси. вращения, мкм п — частота вращения изделия, мин . В связи с этим удобно предъявлять к. отдельным поверхностям деталей требования в ввде допусков соосности. [c.213]

Первая причина связана с демографическим и экономическим дисбалансом . Для иллюстрации проблемы разобьем мир на две части страны, входящие в ОЭСР (Организация экономического сотрудничества и развития, которая включает в себя 29 основных экономически развитых стран), и остальные государства. В таблице 8.30 приведены относительные характеристики изменения мирового ВВП по паритету покупательной способности (ППС) в период с 1997 до 2050 года в двух сценариях. Первый сценарий предполагает сохранение удельного ВВП на душу населения в среднем в [c.435]

Идеально изготовленная карданная 7 - сальник 8 - масленка. передача не должна иметь дисбаланса, так как её геометрическая ось должна совпадать с главной осью момента инерции. Однако из-за наличия зазоров, полученных вследствие неблагоприятного сочетания полей допусков, недостаточно симметричного изготовления кованых деталей, карданные передачи имеют повышенный дисбаланс. В результате при их работе возникают значительные центробежные и боковые силы, вызывающие шумы и вибрации и способствующие преждевременному выходу деталей из строя. Максимально допустимая норма удельного остаточного дисбаланса карданных валов при любом положении на балансировочном станке не должна быть больше 10 гс-см/ кг (ОСТ37.001.053-74). [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...