Дисбаланс

Р е ш е н и е. Центры масс грузов лежат в одной плоскости, содержащей ось вращения вала 00 поэтому векторы Ki, K-i, К-л и Ki, представляющие собой дисбалансы т р , ЩЪ и /щр,,, лежат в той же плоскости. [c.86]

Уравнение моментов дисбалансов относительно точки 0 будет [c.86]

В технических требованиях чертежей зубчатых колес, вращающихся с высокой частотой, записывают допуск дисбаланса, который определяют по формуле [c.336]

При частоте вращения колеса соответственно <1000 об/мин и н< <500 об/мин допуск дисбаланса не. ада ют. [c.337]

На быстровращающиеся шкивы (п> 1000 об/мин) задают допуск статического дисбаланса, который принимают равным 2,4 10 /п г мм/кг. [c.352]

Каждый шкив при работе его со скоростью свыше 5 м/с должен быть статически отбалансирован. Допускаемый дисбаланс [c.379]

Быстроходные шпиндели в собранном виде балансируются динамически. Допускаемый дисбаланс от 10 до 50 Г -см (в зависимости от размера и числа оборотов). [c.369]

Циклические нагрузки выражены наиболее явно в машинах и механизмах с поступательно-возвратным движением (поршневые машины, кулачковые механизмы). Однако и в ротативных машинах неизбежны циклические нагрузки, например вследствие дисбаланса, радиальных и торцовых биений роторов и т. п. [c.275]

В ряде случаев полного или почти полного устранения циклических нагрузок можно достичь повышением точности изготовления деталей и их опор. Примером может служить устранение статического и динамического дисбаланса быстровращающихся роторов, вызывающего переменные нагрузки в опорах и корпусах. Повышение точности изготовления зубьев колес (уменьшение погрешностей шага и толщины зуба, искажений профиля и т. п.) устраняет циклические нагрузки, порождаемые этими погрешностями. [c.315]

Векторы А] и Ац, представляющие собой статические моменты неуравновешенных масс относительно оси вращения, называются дисбалансами. [c.99]

Определение дисбалансов и подбор соответствующих противовесов осуществляют при помощи специальных механических или электромеханических балансировочных станков. [c.100]

Затем, установив ротор так, чтобы плоскости I ц II поменялись местами, определяем дисбаланс Ац независимо от Aj. Эта особенность рамных балансировочных машин является их основным преимуществом. Составим дифференциальное уравнение вынужденных колебаний рамы вместе с ротором вокруг оси О при вращении ротора вокруг его оси с постоянной угловой скоростью о). Обозначая через ф угол поворота рамы вокруг оси О и считая, что система при своих колебаниях испытывает вязкое сопротивление, имеем (см, рис. 71) [c.101]

Способы определения модуля и направления дисбаланса ротора в плоскости уравновешивания основаны на измерении максимальных амплитуд колебаний рамы при трех условиях запуска ротора. Рассмотрим один из этих способов. Замеряем амплитуду А1, обусловленную дисбалансом А1 (рис. 72). После этого прикрепляем к балансируемой детали в плоскости вращения корректирующий груз массы на некотором расстоянии р от оси вращения (направление радиус-вектора может быть выбрано произвольно). Этот груз обусловливает дополнительный дисбаланс А = Рк. который, складываясь геометрически с дисбалансом А], дает результирующий дисбаланс [c.102]

Снова, приводя ротор во вращение, измеряем максимальную амплитуду соответствующую дисбалансу А . Затем тот же корректирующий груз устанавливаем на таком же расстоянии р от центра вращения в прямо противоположном радиальном направлении и получаем дисбаланс —А . Последний, складываясь с А[, дает дисбаланс [c.102]

Быстровращающиеся детали машин не могут быть идеально сбалансированы и в практических случаях всегда возникают инерционные силы дисбаланса, уводящие вращающуюся деталь (вал, ротор) от оси Вращения. При этом, как показывает опыт, при определенных угловых скоростях вращения, называемых критическими, имеют место наибольшие прогибы системы и наиболее сильная ее раскачка. При дальнейшем увеличении числа оборотов раскачка уменьшается. Этому явлению можно дать довольно простое объяснение, рассматривая упругую систему как колебательную, а силы дисбаланса — как возмущающие силы. [c.495]

Вектор D называется глав н ы м вектором дисбалансов ротора. Очевидно, что Ф = [c.212]

Если определить постоянную ц данного станка, то по амплитуде А, зафиксированной на индикаторе D, можно установить величину силы определяющей дисбаланс, отнесенный к плоскости /. Это дает возможность определить искомое значение miti. [c.297]

Допуск дисбаланса падают для колес, полностью обработанных при 1000 об/мин для колес, в которых некоторые повер.хностн обода, диска и ступицы не обработаны, — при /г > >500 об/мин. В технических требованиях делают запись по типу Допускаемый дисбаланс не более. .. г мм . [c.337]

Просто и надежно крепление концевой шайбой (рис. 7.17, б). В этом случае штифт фиксирует шайбу от поворота относительно вала. Чтобы концевые шайбы при высоких частотах врашения не вызывали дисбаланса, их центрируют по отверстию подшипника (рис. 7.17, в) или по валу (рис. 7.17, г). Во всех вариантах необходимо предусматривать стопорение винтов, К пяших шайбу к торцу вала, от самоотвинчивания. Па рис. 7.17, б, в стопо]х ние винта осуществляют шайбой стопорной с носком, а на рис. 7.17, г —деформируемой шайбой, установленной под оба винта сразу. Концы шайбы отгибают на грани головок винтов. Размеры концевых шайб П1)ивсдсны в табл. 24.30. [c.117]

Режим шлифования скорость шлифовального круга 52 м1сек, скорость вала 16 м/мин. Припуск 0,5 мм на диаметр. Время шлифования одной шейки 40 сек, а штучное время 3,5мин. Допуск на шейку 0,01 мм, на овальность и конусность— 0,005 мм, а фактическая овальность и конусность— 0,002 мм (табл. 14). Шероховатость поверхности — 8а—86 (Ра 0,63—0,40). Затем следует контроль диаметров всех шеек (оп. 13) и дефектоскопический контроль с размагничиванием (оп. 14). Динамическое балансирование (оп. 15) производится на девятипозиционной автоматической линии (рис. 229). Дисбаланс устраняется сверлением отверстий в щеках. Валы с дисбалансом более 12 Г-сл( повторно балансируются вне автоматической линии, дисбаланс устраняется шлифованием щек и вновь поступает на балансирование. [c.398]

Процесс балансировки состоит из двух частей 1) определение места н величины дисбаланса (т. е. силы, характеризующей неурав- [c.509]

Принцип работы станка для статической балансировки заключается в следующем на поворотный стол станка 1 (рис. 309,6), качающийся на двух ножах 2, кладется деталь 3, имеющая вес О, с центром тяжести, расположенным на координатах хну (рис. 309,в).С правой части стола 1 (рис. 309,6) имеется рычаг 5, на одном конце которого расположен передвижной груз 4, а на другом прикреплена пружина 7, которую можно натягивать или ослаблять градуированным маховичком 8. Вращением маховичка в устанавливают стол 1 с деталью в горизонтальное положение по уровню 6. Величину натяжения или ослабления пружины 7, пропорциональнуьо величине у, соответствующей положению дисбаланса детали (рис. 309,в), определяют по градуированному маховичку . Отметив угол поворота маховичка 8 при горизонтальном положении стола / с деталью, поворачивают стол на 90°, не снимая детали, и снова определяют натяжение пружины 7, которое и определяет величину х (рис. 309,г). [c.510]

При вращении несбалансированной детали рама 6 начинает качаться, показывая величину колебания стрелкой 16 на шкале 17, называемой амплиметром максимальное отклонение стрелки /бамплим тра определяет величину дисбаланса. Оэответственно этой величине передвигают противовес 10 на определенное расстояние, т. е. создают искусственную неуравновешенность в передней бабке 7 станка и повертывают диск и на угол для определения места на валу, где нужно будет высверлить лишний металл. Сначала определяют дисбаланс с одного конца, потом аналогичным способом — с другого. [c.513]

Схема балансировочного станка более совершенного типа показана на рис. 310,6. Опоры 1 балансируемой детали 3 опираются на плоские пружины 2. Колебания опор передаются тягами 4 электрическим устройствам 5, в которых возникает ток. Напряжение этого тока пропорционально амплитудам колебаний опор. Ток от этих электрических устройств после усиления подводится к одной из обмоток ваттметра 6. По показанию ваттметра 6 судят о величине амплитуды, а следовательно, и овеличинедис-баланса. Другая обмотка ваттметра 6 получает ток от генератора 7 переменного тока, ротор которого вращается синхронно с балансируемой деталью и представляет собой двухполюсный магнит. Градуированный статор генератора можно поворачивать при помощи рукоятки 8 или специального маховичка во время вращен я детали. Положение дисбаланса детали определяется по углу поворота обмотки статора, определяемому по лимбу поворачиваемой рукояткой или маховичком при максимальном отклонении стрелки ваттметра. Современные балансировочные станки высокопроизводительны и позволяют балансировать до 60—80 деталей в час. [c.513]

Неурав]ювешенную центробежную силу крыльчатки можно приближенно определить по величине статического дисбаланса. Примем точность статической балансировки равной 5 г на окружности крыльчатки. Тогда неуравновешенная центробежная сила [c.87]

Центрирование насадных деталей. Задача температуронезависимого центрирования встречается при посадке на валу роторов турбин, центробежных и осевых компрессоров и других агрегатов. Если температура ротора высока (рабочие диски турбин) или роторы изготовлены из легкого сплава (центробежные и аксиальные компрессоры), то на посадочном поясе образуется зазор, приводящий к дисбалансу и. биениям ро,тора. У многооборотных роторов зазор увеличивается еще действием центробежных сил, вызывающих напряжения растяжения, имеюи1 ие наибольшую величину у отверстия ротора. В таких случаях необходимо парализовать влияние и температурных деформаций и растяжения ступицы. [c.387]

На рис. 71 приведена схема одного из наиболее простых балансировочных станков (рамная балансировочная машина). Основной частью станка является рама ЛОВ, которая может совершать колебания вокруг оси О. Восстанавливающий момент при колебаниях рамы создается пружиной С, коэффициент жесткости которой обозначим через с. Размах колебаний некоторой точки Е рамы фиксируется пии1ущнм острием или стрелкой индикатора. Рама несет два подшипника Л и В, в которые устанавливают вал балансируемого ротора. Принимая плоскости / и //за плоскости уравновешивания, располагаем ротор так, чтобы плоскость // проходила через ось вращения О. При таком расположении ротора дисбаланс А не оказывает влияния на движение рамы вместе с ротором, что дает возможность определить дисбаланс А) независимо от Ац. [c.100]

Пример 15.4. На двух балках (рис. 538) установлен двигател ,, в котором имеется несбалансированная вращающаяся масса m(,g= 40 к Г). Радиус дисбаланса г = 0,1 см. Число оборотов массы н = 3000 оЩмин. Вес двигателя 180 кГ. Длина балок I = 1,5 м. В качестве профиля выбран швеллер К 12 (см. таблицу в приложениях). Для сечения каждой балки У ,. = 304 сж . Требуется произвести проверку на резонанс. [c.472]

Величина Мп называется главным моментом дис балансов р о т (.1 р а и имеет векторный с.мысл, т. е. Мф = id Md. В дальнейшем неуравновешенн(зсть ротора количественно будем характеризовать не через (i) и Мф, а через пропорциональные им главный вектор D и главный момент M/i дисбалансов ротора. [c.213]

Смотреть страницы где упоминается термин Дисбаланс : [c.86] [c.86] [c.128] [c.309] [c.110] [c.322] [c.93] [c.330] [c.330] [c.337] [c.346] [c.359] [c.510] [c.76] [c.225] [c.101] [c.103] [c.98] [c.121] [c.213] [c.214] [c.214]

Курс теории механизмов и машин (1975) -- [ c.278 ]

Курс теории механизмов и машин (1985) -- [ c.124 ]

Главные циркуляционные насосы АЭС (1984) -- [ c.228 ]

Словарь-справочник по механизмам (1981) -- [ c.79 ]

Ремонт автомобилей Издание 2 (1988) -- [ c.68 , c.71 , c.77 , c.213 , c.216 ]

Авиационный технический справочник (1975) -- [ c.71 ]

Словарь - справочник по механизмам Издание 2 (1987) -- [ c.93 ]

Основы технологии автостроения и ремонт автомобилей (1976) -- [ c.405 , c.409 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...