Температура начала деформации огнеупора

Температура начала деформации огнеупора 349 [c.519]

Температура начала деформации (размягчения) огнеупора под нагрузкой fj, р, °С, учитывает воздействие на огнеупор механических напряжений и дает более достоверное (по сравнению с огнеупорностью) представление о предельной температуре его службы. При определении р согласно ГОСТ 4070-83 фиксируют пластическую деформацию стандартного образца при напряжении сжатия 200 кПа в процессе регламентированного его нагрева в электропечи. [c.349]

Поскольку динас в сталеплавильном производстве служит при высоких температурах, то представляет интерес изменение т. д. после предварительного его нагревания до высоких температур. Данные табл. 177 показывают, что после предварительного обжига при 1600° т. д. промышленного динаса изменяется очень незначительно по средним данным температура начала деформации повышается на 5°, а разрушение на 10°, интервал же разрушения увеличивается с 5 до 10°. Следовательно, доброкачественный динас при нагревании его до высоких температур службы не снижает т. д. Полное соответствие между огнеупор-23 [c.355]

Температура начала деформации под нагрузкой многих видов форстеритовых огнеупоров мало зависит от температуры обжига изделий, не превышающей 1600—1650°, т. е. когда уже образуются сростки кристаллов форстерита. [c.318]

Отрицательным свойством безобжиговых изделий является понижение их прочности в зонах, нагретых до 500—1000°, а также сравнительно невысокая температура начала деформации под нагрузкой 2 кг/см (обычно не выше 1400—1460°). Однако, несмотря на это, проведенные в последнее время опыты по применению безобжиговых хромомагнезитовых огнеупоров в сводовых конструкциях металлургических печей дали хорошие результаты. [c.336]

Углеродистые огнеупорные материалы содержат от 30 до 92% С. Углеродистые огнеупоры обладают высокими огнеупорностью и температурой начала деформации под нагрузкой, они термостойки и хорошо устойчивы против воздействия шлаков. Существенным недостатком углеродистых огнеупоров является их горение при температурах выше 600° С, поэтому углеродистые материалы применяют в условиях восстановительной илп нейтральной среды. [c.54]

Максимальная температура применения плотных огнеупоров обычно несколько выше (примерно на 50 °С) температуры начала деформации под нагрузкой 0,2 МПа, регламентируемой стандартом на материал. Для легковесных изделий температура применения определяется температурой дополнительной линейной усадки материала, регламентируемой стандартом. [c.134]

Высокоогнеупорным легковесом является легковес из двуокиси циркония, изготовляемый методом выгорающих добавок. Объемный вес 2600— 2660 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,63—0,7 ккал/м-ч - град при средней температуре 200° С, огнеупорность 2000° С, предел прочности при сжатии 235—435 кг/см , температура начала деформации под нагрузкой 2 кг/см — 1340—1420° С, дополнительная усадка при температуре 1800° С — 0,6—1,0%. Испытания, проведенные Харьковским институтом огнеупоров, показывают, что легковесные огнеупоры из циркония могут применяться в рабочей футеровке промышленных печей до 1800° С. [c.79]

В торфяных топках, температуры в которых ниже температур жидкоплавкого состояния шлака и выше температуры начала его деформации, имеют место образования больших наростов шлака. При отбивке они отрывают и верхние слои огнеупора, быстро изнашивая футеровку. Для удлинения рабочей кампании топок в этом случае должны применяться огнеупоры с высокой механической прочностью и плотностью. [c.173]

Огнеупор Объем- Огнеупор- начала деформации Коэффициент теплопроводности X Температура при- Область [c.368]

Обычно нормируемая предельная величина дополнительной усадки при Температурах от 1350 до 1600° С лежит в пределах десятых долей процента. Рост нормируется лишь для динасовых огнеупоров. Температура деформации под нагрузкой огнеупоров имеет существенное значение в тех случаях, когда срок службы длителен, а статические нагрузки на огнеупор значительны. Эта температура измеряется при нагрузке 2 кгс/см для различных степеней деформации. За точку начала принимается сжатие образца на 0,6%. Термическая стойкость огнеупорных изделий определяется по стандарту путем одностороннего нагрева образцов при 1300° С и охлаждения в воде, причем норма устанавливается по количеству теплосмен, выдерживаемых образцом до потери веса 20%. Приводимые в справочнике величины относятся именно к этому методу определения термической стойкости, кроме специально оговоренных случаев. Огнеупоры в службе большей частью испытывают температурные колебания, нередко довольно резкие, поэтому термической стойкости при выборе огнеупора следует придавать большое значение. Имеется еще ряд технических характеристик огнеупорных изделий, не нормируемых действующими ГОСТами и ТУ шлакоустойчивость, теплопроводность, теплоемкость, ранее упоминавшаяся газопроницаемость и некоторые другие. Определение этих показателей выполняется институтами и заводскими лабораториями в ходе исследовательских работ или по отдельным заданиям. Кроме химических и физико-механических показателей свойств огнеупоров, для изделий устанавливаются допустимые предельные отклонения размеров, дефекты внешнего вида и структуры. В связи с выходом в 1975 г. официального сборника стандартов Огнеупоры и огнеупорные изделия в настоящем справочнике помещены только основные сведения из ГОСТов без данных о рме и размерах, которые при необходимости следует брать из действующих стандартов. [c.13]

К полукислым огнеупорам относятся материалы, изготовленные из огнеупорных глин, главным образом из их запесоченных разновидностей с добавкой кварцевых песков, кварцитов и отходов, получающихся при отмучива-нии каолина.Отличительной особенностью полу-кислых материалов, преимущественно кварцеглинистых и кварце-шамотных, является постоянство объёма при высоких температурах, а также повышенная температура начала деформации под нагрузкой. Огнеупорность и шлакоустойчивость полукислых изделий зависят н только от природы и процентного соотношения глины и кварца, входящих в состав масс, но и от гранулометрического состава кварца при уменьшении величины зерна кварца с 1,2 до 0,2 мм огнеупорность глино-кварцевой смеси понижается на 20° С, при уменьшении с 0,2 до 0,06 — на 60° С. Огнеупор, при- [c.402]

Доломитовые изделия изготовляются из намертво обожжённого доломита с добавлением в качестве связки органических клеящих веществ, жидкого стекла, а также 6—8% ЗЮз и соответствующего количества А1зОз и РезОз. Доломитовые изделия на органической связке, как правило, обжигу не подвергаются. По своей природе доломитовыеогне-упоры относятся к материалам с ярко выраженными основными свойствами. Кислые шлаки вступают с доломитом во взаимодействие, образуя легкоплавкие соединения, и разрушают его. Огнеупорность доломитовых изделий несколько ниже, чем магнезитовых, и находится в интервале 1800—1950° С, температура начала деформации под нагрузкой колеблется в пределах 1500—1600° С. Термическая стойкость относительно низкая, но всё же выше, чем у магнезитовых изделий. При хранении на воздухе доломитовые изделия разрушаются вследствие гидратации. Стабилизация доломита достигается введением в состав массы шлака или глины. Доломитовые огнеупоры применяются в виде порошка для наварки подин мартеновских печей, а также в виде изделий для футеровки металлургических печей и конвертеров. [c.404]

С увеличением содержания AI2O3 в алюмосиликатных огнеупорах возрастает огнеупорность (до 1850°С) и температура начала деформации (до 1700 °С). Изделия из чистого AI2O3 называются корундовыми. Они могут быть получены плавкой в электрических печах. [c.35]

Магнезитовые огнеупоры получают из магнезита (MgO). Они характеризуются высокой огнеупорностью ( 2000°С), высокой температурой начала деформации (1550—1600°С), низкой термостойкостью (4—9 теплосмен), хорошей устойчивостью к основным, в том числе к железистым, шлакам, )езким снижением качества при попадании на них влаги. Ллотность магнезитовых изделий сравнительно высокая (>965 кг/м ). [c.35]

Углеродистые огнеупоры обладают рядом положител ных СВОЙСТВ высокими огнеупорностью (более 2500°С температурой начала деформации, теплопроводностью, те мостойкостью, а также повышенной стойкостью к химиче кой коррозии и электропроводностью. [c.36]

Распорные своды выполняются из штучных изделий. Они наиболее газоплотны, просты по конструкции и дешевы. С увеличением угла а (рис. 2.47) растет прочность и устойчивость свода, снижаются усилия сжатия. Купольный свод наиболее прочен и устойчив, что позволяет выполнять в нем три-четы-ре крупных отверстия, например, для электродов и отвода газов (электросталеплавильные печи). Однако распорные своды имеют пролет, ограничивающийся пределом прочности и температурой начала деформации под нагрузвдй (см. пп. 8.7.1 и 8.7.3 книги 1 настоящей серии). Для сводов из шамота и основных (периклазовые, периклазохроми-товые и др.) огнеупоров пролет / < 3 м. Динас является лучшим сводовым материалом и позволяет выполнять своды с пролетом / = 10 м. [c.110]

Динасом называют огнеупорные изделия, содержащие не менее 93% Si02 и обожженные при таких температурах, что содержащийся в них в виде кварца кремнезем в большей своей части перекристаллизовывается в тридимит и кристобалит. Для динаса характерно дополнительное увеличение в объеме при длительном нагреве в службе вместо дополнительной усадки, типичной для других типов огнеупоров. Динас отличается значительной устойчивостью по отношению к кислым шлакам. Основные шлаки, зола топлива и окислы металлов разъедают динас, образуя легкоплавкие силикаты. Огнеупорность динаса колеблется в пределах 1670—1730° С. Характерной и ценной его особенностью является высокая температура начала деформации под нагрузкой (Н. Р.), близкая к огнеупорности (см. рис. 68), что можно объяснить наличием в динасовом черепке единого кристаллического сростка. Основной недостаток динаса — низкая термическая стойкость при температурах нил- е 700° С. При быстром нагревании илй быстром охлаждении в интервале 100—700° С динас теряет прочность, растрескивается и разрушается. [c.429]

Основное отличие производства хромомагнезитовых и магнезито-хромитовых изделий от магнезитовых состоит в том, что хромит вводится в состав шихты без предварительного обжига и продолжительность вылеживания хромомагнезитовой массы несколько сокращается по сравнению с магнезитовой. Зерновой состав влияет на завершение процессов минералообразования в службе и обжиге изделий и, следовательно, на их свойства. Процесс производства термически стойких магнезитохромитовых изделий, огнеупоров отличается от процесса производства обычных изделий тем, что из шихты удаляются фракции хромита с величиной зерна менее 0,5 мм и иногда добавляется в ее состав около 4—6% железной руды. Увеличение давления при прессовании (от 50 до 150 МПа) повышает прочность, термическую стойкость и температуру начала деформации хромомагнезитовых изделий под нагрузкой. Обжигают изделия в туннельных печах при температуре от 1600 до 1750° С. [c.439]

Такой огнеупор по своей химической природе является кислым он содержит 48,22% 2гОг, 50,42% ЗЮг, 0,88 °/о АЬОз, 0,20% ТЮг, 0,34% РегОз. Его удельный вес 3,69, объемный вес 2,80 г/сжз, пористость 24,1%, 630 кг1см . Он отличается весьма высокой температурой начала деформации — 1730° кончается деформация при 1780°. Термическое расширение его от 20 до 1000° составляет 0,65%, что значительно меньше, чем у динаса. При этом, однако, расширение между 200 и 300° вследствие эффекта р- а-превращения кристобалита составляет 0,3% и общее расширение до 300° — 0,4% после нагрева в течение 4 час, при 1600° динасоциркон имеет небольшую усадку (0,17%). [c.247]

Температура начала деформации динасокарборунда под нагрузкой 2 кг,1см 1580—1600°. Динасокарборуид является кислым огнеупором он содержит 73% 510г и 22% Si , остальное — СаО, АЬОз и РегОз часть введенного карборунда (5—6%) окисляется при обжиге изделий. [c.253]

Огнеупорность легковесного динаса 1680—1700°. Температура начала деформации под нагрузкой 1 кг1см для легковесного огнеупора весьма высокая (1620—1640°) и близка к огнеупорности. [c.266]

Обжиговые хромомагнезитовые огнеупоры применяют вместо магнезитовых главным образом для кладки стен мартеновских печей в тех участках, где они не соприкасаются с металлом и не могут загрязнить его хромом. Для кладки хромомагнезитовых огнеупоров, как и магнезитовых, можно применять тонкомолотый спекшийся магнезит, а еще лучше производить кладку а металлических пластинах (толщиной 1,5—2 мм). При высоких температурах стальные пластины окисляются и образуют с окисью магния кирпича магнезиоферрит (температура плавления 1750°), который прочно сваривает кирпичи между собой. Хромомагнез итовые кирпичи (ГОСТ 5381—50) должны иметь предел прочности при сжатии не менее 250 кг1см , пористость (кажущуюся) — не более 24%, температуру начала деформации под нагрузкой 2 кг/см — не менее 1450°, содержание окиси хрома — не менее 15%, окиси магния — не менее 42%. [c.333]

Согласно техническим условиям на эти огнеупоры, они должны удовлетворять следующим требованиям предел прочности при сжатии — не мекее 250 кг см , пористость — не более 25%, температура начала деформации под нагрузкой 2 кг1см — не менее 1500°, термическая стойкость — не менее 25 теплосмен при водяном охлаждении, содержание окиси хрома — не менее 8%, содержание окиси магния — не менее 57%. [c.334]

Получаемый при этом кристаллический продукт по внешнему виду весьма сходен с карборундом, но уступает ему по механической прочности. Из смеси-полученного продукта с 10—20% пластичной огнеупорной глины формуют изделия так же, как и в производстве огнеупоров из карборунда. Обжигают такие-изделия при 1400 . Температура начала деформации карборундо-кор)шдовог огнеупора под нагрузкой 2 кг/см приблизительно 1700°, огнеупорность выше 1850 - [c.365]

Главные области применения динасовых огнеупоров коксовые и стекловаренные печи, регенераторы мартеновских и стекловаренных печей, своды электросталеплавильных и других электропечей они могут также применяться в электрических нагревательных печах непрерывного действия, где температуры выше допустимых для применения шамотных изделий. Динасовые изделия отличаются высокой (1600— 1650 °С) температурой начала деформации (поэтому их можно применять в сводах печей), дополнительным ростом в работе и несколько повышенной по сравнению с шамотными изделиями теплопроводностью. При колебаниях температуры в области ниже 700—800 °С динасовые изделия термически неустойчивы из-за модификационных пре-врашений кремнезема. Легковесный динас применяется для кладки сводов с большими пролетами и при температуре печи до 1450 °С, в том числе для периодических печей. Ниже 1450 °С легковесный динас не взаимодействует с кладкой, выполненной из шамотного (легковесного), полукислого, каолинового, высокоглиноземистого, хромитопе-риклазового и периклазового материалов [57]. [c.135]

Поскольку для получения прямой связи следует увеличить 012, а это возможно во многих случаях при уменьшении ог, то введением п. а. в. можно решить поставленную задачу, так как они снижают поверхностное натяжение расплавов. Для магнезитохромитовых огнеупоров, например, п. а. в. могут быть V2O5, СггОз и их смеси. Несмотря на то, что MgO с V2O5 образует жидкую фазу при 1200—1250° С [101, 102], а с СГ2О3 при 620° С [103], распределение ее в изделиях, как показали опыты, происходит по порам, а не между кристаллами, что как следствие дает повышение температуры начала деформации под нагрузкой 2 /сГ/слг более чем на 200 град и снижение скорости крипа, несмотря на общее некоторое увеличение количества сравнительно легкоплавкой жидкой фазы. [c.100]

Форстеритовые огнеупоры (2Mg0 S 02) обладают высокой стойкостью против воздействия железистых шлаков, имеют высокую огнеупорность 1830—1880° С, температуру начала деформации под нагрузкой 0,2 Мн1м (2 кПсм ) при 1580—1620° С и объемную массу 2,35—2,42 г/см . Огнеупорный кирпич в насадке выкладывается так, что образуются ячейки. Горячие газы движутся по каналам насадки сверху вниз. Средние и нижние ряды насадки выкладываются из шамотного кирпича. [c.214]

Огнеупоры Объемная масса, т/м Кажу- щаяся порис- тость Огнеупор-ность, °С Предел прочности на сжатие, кгс/см- Температура начала деформации, С Термо- стой- кость [c.92]

Проведены работы по получению пенометодом и методом выгорающих добавок легковесных огнеупоров из окиси бериллия и кордиерита. Эти огнеупоры характеризуются большой прочностью и высокой температурой начала деформации под нагрузкой. [c.159]

Некоторые материалы, являясь достаточно огнеупорными, теряют сво Ю прочность задолго до температуры размягчения и поэтому могут нести механическую нагрузку лишь до определенных температур. Огнеупоры испытывают на деформацию под гакой стандартизованной нагрузкой, которая обычно имеет место в реальных печах. Испытания осуществляются в специальной дилатометрической установке, а результаты их представляются в виде графика (фиг. 46). Принято считать, что точка, отмечающая 4% усадки, соответствует температуре начала раз- [c.146]

Начало деформации под нагрузкой, например, шамотного кирпича начинается нри нагрузке 2,0 кг/см при температуре 1400° С, а при нагрузке 7.5 кг/см уже при 1200° С. Показателем деформации является величина осадки по высоте материала в процентах от начальной высоты. Под влиянием давления, ыагрузки и температуры происходит ра. шягчение огнеупора. Среднее давление, испытываемое огнеупорами и изоляционными материалами, не превышает 2 кг/см . [c.17]

При оценке результатов определения температуры деформации под нагрузкой надо знать, что плохо обожженный огнеупор может показывать пониженную температуру начала размягчения (н. р.) за счет происходящей во время испытания дополнительной усадки. Однако уже на температуру, соответствующую 4% сжатия , такая усадка не может оказывать существенного влияния. [c.141]

В Украинском институте огнеупоров разработана технология динасокарборундового огнеупора с высокой термической стойкостью . Для его изготовления рекомендуют шихту, состоящую из 70% кварцита с зерном <3 мм и 30% тонко измельченного карборунда (<0,06 мм) с добавкой 1% СаО и 1% сульфитно-спиртовой барды. Обожженный при температуре 1410° огнеупор содержал SIO2 72—75% и Si 19—22% Si , введенный в шихту в количестве 8—11%, окислился при обжиге. Огнеупор имел пористость около 24%, предел прочности при сжатии 310 кг/см , начало деформации под нагрузкой 2 кг/см 1580°. [c.283]

Предел прочности при сжатии полученных огнеупоров — около 1300 Kej M , объемный вес — 2,42. Начало деформации под нагрузкой 2 кг1см — выше температуры 1750°, огнеупорность— ВЫше 1900°. [c.365]

Предел прочности при сжатии огнеупоров колеблется в широких пределах — от 10—20 до 50—70 Н/мм . Этот показатель определяет не только строительную прочность огнеупоров, но и качество их структу-Р-ы. Дополнительная усадка (или рост) огнеупорных и зделнй прн повторном нагреве до высоких температур является весьма важны.м показателем. Обычно нормируемая величина при 1350—1450 °С (реже до б 0 С) лежит в пределах десятых долей процента. Рост нормируется только для динасовых огнеупоров. Приведенные в справочнике величины относятся к лииейны.м изменениям размеров, кроме особо оговорен-р ых случаев. Тсмпсратзра начала раэ.мягчени.ч под нагрузкой огнеупоров имеет наиболее важное значение в тех случаях, когда срок службы длителен, а статические нагрузки на огнеупор значительны. Эту температуру определяют при нагрузке 0,2 Н/мм для различных степеней деформации, но нормируется температура начала размягчения, соответствующая сжатию образца на 0,6 %. Показатель характеризует состояние огнеупора при высоких температурах, зависит от химико-минералогического состава и структуры огнеупора, ему следует придавать [c.18]

Таким образом, если температура детали превышает температуру начала мартенситных превращений (Мп) (см. рис. 2.14 и 2.15), то при любом давлении изнашивающей среды мартенсит деформации образовываться не будет, упрочнение не произойдёт и износостойкость не увеличится. В случае если температура нагрева детали в процессе эксплуатации ниже линии Ми, характеризующей начало мартенситных превращений (см. рис. 2.6) и давление ниже величины От (см. рис. 2.4), упрочнение также не произойдёт. Если же температура рабочей поверхности будет ниже линии мартенситных превращений Мп, а давление выше От (см. рис. 2.9) в процессе эксплуатации будет появляться мартенсит деформации и, следовательно, будет расти упрочнение материала и износостойкость. Пресс-формы для прессования огнеупоров, изготовленные из стали тинаХ12 после термической обработки, в результате которой в структура стали содержит достаточное количество остаточного нестабильного аустенита и в процессе прессования на рабочую поверхность оказывается большое давление происходит значительное упрочнение контактнруемых слоев и износостойкость таких пластин возрастает в несколько раз. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...