График турбины

При переводе на работу по тепловому графику турбина управляется регулятором противодавления, число оборотов поддерживается постоянным за счет сети, т. е. управление турбины регулятором скорости прекращается. Это производится следующим образом. Турбину пускают, синхронизируют и включают в сеть. До включения в сеть она управляется регулятором скорости. После 144 [c.144]

Рабочая среда из котла поступает в обводную линию, затем в расширители и в конденсатор турбины. Температура пара на выходе из котла постепенно поднимается до 480° С и в соответствии с пусковым графиком турбины частично направляется в последнюю. Расход пара в обвод понемногу уменьшают, а в турбину увели-ч ивают, сохраняя суммарный расход через котел и температуру пара постоянными. После того как в обвод полностью прекратится доступ пара, начинают наращивать расход питательной воды и температуру пара вплоть до полного нагружения турбогенератора. [c.197]

Турбины типа ПТ, располагающие как промышленным, так и отопительным (или двумя отопительными) отборами, позволяют работать в любом из многообразных режимов как по тепловому, так и по электрическому графикам. Турбины типа ПТ устанавливают а промышленных ТЭЦ в дополнение к турбинам типа Р и передают на их промышленный отбор часть нагрузки по технологическому пару. В то же время отопительный отбор используется для подогрева сетевой, сырой и химически очищенной воды. Турбины типа ПТ также устанавливают на [c.96]

Чтобы судить О величине регулируемой области, область от Vj нагрузки до полной отмечена на графике нагнетателя штриховкой эта область была перенесена также на график турбины. Этот график показывает, что в чисто радиальном агрегате при регулировании направляющими лопатками практически для каждого числа оборотов двигателя может быть выбрано любое давление наддува, если только не переходить в область минимальных чисел оборотов. Если регулирование передвигающимися лопатками оказывается недостаточным, то может быть добавлено небольшое дросселирование. [c.656]

Вообще, при правильной эксплуатации гидроприводов необходимо иметь график контроля и замены рабочей жидкости. Средний срок службы индустриальных масел 6 мес, турбинных 2 года. [c.280]

Покинув колесо насоса, жидкость попадает на колесо турбины и по мере протекания в турбинном колесе от точки 2 к точке 1 энергия ее будет уменьшаться, превращаясь в механическую энергию ведомого вала и частично — в потери. Наглядно это видно из графика изменения удельной энергии — напора — вдоль линии тока (рис. 121). [c.229]

Для осуществления теплофикационного цикла и снабжения потребителей паром или горячей водой на ТЭЦ устанавливают теплофикационные турбины различных типов. Наиболее распространены турбины с регулируемыми отборами пара нужного давления. Такие турбины работают по свободному электрическому графику с одновременным свободным регулированием тепловой нагрузки. [c.212]

Задача 1. Исследовать влияние давления ра в камере сгорания на мощность турбины, компрессора и ГТУ, а также на термический и внутренний КПД ГТУ. Для этого необходимо установить на левой части стенда (рис. 10.9) определенные параметры и, меняя рг от значения р1 до 3 МПа с шагом, равным 0,2 МПа, записать характеристики ГТУ с приборов, расположенных на правой части стенда. Определить давления рз, при которых максимальны теоретическая мощность ГТУ, действительная мощность ГТУ, внутренний КПД. Изобразить исследуемые зависимости на графиках. Представить циклы, в которых мощность и КПД максимальны, в Т, -диаграмме. Для вычерчивания цикла энтропию рабочего тела необходимо рассчитывать по формуле [c.257]

Следует построить графики зависимости Л т, пту пту. Т1г. Л и Хад от XI. Изобразить в Т, -диаграмме два цикла ПТУ на насыщенном паре при Х1 = 1 и Х1< 1, а в /г, -диаграмме— процессы расширения пара в турбине. Объяснить полученные результаты, используя понятия средних температур подвода и отвода теплоты, а также зависимости внутреннего относительного КПД турбины от степени сухости (10.46). [c.271]

Задача 2. Исследовать влияние начального давления.на эффективность цикла ПТУ с регенерацией. Все исследование проводится с неизменным числом подогревателей (например, п=8). Сначала исследуется зависимость т]/ от /д.в для р —2,Ъ МПа. В результате этого исследования необходимо установить значение /п.в, при котором КПД максимален, и записать показания основных характеристик У пту Т1(, т]( и Х2Д. Такой же опыт следует повторить при других давлениях пара Р1 перед турбиной (5,0 7,5 10,0 12,5 МПа и т. д. до 30,0 МПа). Получив для каждого значения параметры и характеристики цикла, имеющего максимальный внутренний КПД, необходимо выполнить график зависимости т) , Ц1, Л пту, п.в и Х2Д от начального давления р. Необходимо объяснить поведение этих зависимостей. [c.298]

На рис. 1.73 изображена схема ТЭЦ, в которой отсутствует холодильник и пар после турбины направляется непосредственно потребителю. Использованный потребителем пар в виде конденсата возвращается на ТЭЦ. Здесь установлены так называемые турбины с противодавлением. Давление пара на выходе из турбины устанавливается потребителем. ТЭЦ работает по так называемому принужденному электрическому графику и свободному тепловому, поскольку в данном случае выработка электроэнергии определяется тепловым потреблением. Для выработки электроэнергии в требуемых количествах независимо [c.97]

Несмотря на очевидное преимущество применения турбин с противодавлением, их использование на теплоэлектроцентралях весьма ограничено, так как давление пара на выходе из турбины и расход пара устанавливаются потребителем и, следовательно, выработка электроэнергии определяется тепловым потребителем (турбина с противодавлением работает по свободному тепловому и вынужденному электрическому графикам). [c.125]

Схема активной турбины с двумя ступенями скорости показана на рис. 31-1,6, где также представлены графики изменения абсолютной скорости и давления пара по проточной части. Пар от начального дав- [c.341]

На рис. 1.1 схематически представлена одноступенчатая активная турбина. В корпусе / расположено одно или несколько сопл 2, рабочие лопатки 3 жестко закреплены на диске 4, который посажен на вал 5, вращающийся в подшипниках 6. В месте выхода вала из турбины установлены уплотнения 7. В нижней части рисунка дано развернутое на горизонтальную плоскость сечение сопл и рабочих лопаток. Как видно из рисунка, оси сопл расположены под некоторым углом к плоскости диска. В верхней части рисунка представлен график изменения параметров рабочего тела (давления р и абсолютной скорости с) при прохождении им проточной части турбины. Очевидно, что в соплах имеют место падение давления И рост скорости пара на рабочих лопатках кинетическая энергия пара преобразуется в механическую, в результате чего уменьшается скорость. Давление пара перед рабочими лопатками и за ними одинаково. При прохождении пара между рабочими ло- [c.10]

Рассчитав по приведенным уравнениям ряд режимов работы турбины, можно построить график, связывающий расход рабочего тела, его параметры, КПД турбины и частоту ее вращения. Такой график называют характеристикой турбины. Для придания ему универсальности используют критерии подобия [18]. [c.321]

Директивными документами (Дополнение к Инструкции по контролю за металлом котлов, турбин и трубопроводов . И 34-70-013-84) предусмотрен контроль оборудования, работающего в режиме глубокого регулирования диспетчерского графика нагрузки, в зависимости от числа его пусков. Объектом такого контроля являются барабаны и гибы необогреваемых труб котлов, корпуса цилиндров, регулирующих и стопорных клапанов турбин, корпуса арматуры, участки трубопроводов и ряд других деталей котлотурбинного оборудования ТЭС. В то же время характерным для несущих элементов этих конструкций являются однократные и повторные местные пластические деформации, приводящие к накоплению малоцикловых повреждений. [c.184]

Рис. 101. Графики изменения температуры газа перед турбиной (а) и ао сечению сопловой лопатки турбины (б) при циклических испытаниях [ITJ

Частичное покрытие пиковой части графика электрической нагрузки целесообразно производить газовыми турбинами и парогазовыми установками. [c.116]

В связи с тем что процесс развития ТЭС идет определенными этапами, отвечающими все более высоким техническим уровням энергетических установок, происходит процесс перемещения агрегатов, введенных в действие на предыдущих этапах из базовой в полупиковую, а затем и в пиковую зону графика нагрузок. Следует отметить, что в 1980 г. для регулирования графика нагрузок ОЭС европейской части страны привлекались конденсационные агрегаты 100, 150 и 200 МВт и для работы в полупиковой части графика — энергоблоки 300 МВт, а также теплофикационные турбины, коэффициент регулирования которых достигал в ОЭС Северо-Запада, Юга и Центра в период прохождения весеннего паводка 20—22%. [c.133]

Рис. 7.2. Проектный график покрытия электрической нагрузки ОЭС Юга зимой 1990 г. На рисунке показано заполнение провала графика нагрузки с 23 ч до 6 ч утра за счет работы ГАЭС в насосном режиме и покрытие пиков за счет работы ГЭС и ГАЭС в турбинном режиме.

На фиг. 55 дан график для сравнения весов турбин конструктивно нормализованного ряда и ненормализованных турбин. [c.87]

Фиг. 55. График для сравнения веса узла направляющий—аппарат — рабочее колесо, нормализованных и индивидуализированных конструкций турбин.

Турбины с противодавлением. Турбины с протизодав-лением имеют регулятор скорости и регулятор давления, которые (работают независимо друг от друга. При работе турбины по электрическому графику, т. е. при выключенном регуляторе давления, регулирование числа оборотов производится регулятором скорости так же, как и чисто конденсационной турбины. Поэтому все сказанное выше о причинах повышения числа оборотов конденсационной турбины при сбросе нагрузки полностью относится и к данной турбине, работающей по электрическому графику. При работе по тепловому графику турбина управляется регулятором давления. Число оборотов турбины в этом случае удерживается электросетью, так как регулятор скорости выключен из работы вращением маховичка синхронизатора до упора на увеличение числа оборотов. Регулятор ско рости вступает в работу только при увеличении числа оборотов турбины на 6—7% выше номинального. [c.99]

При установке турбины с противодавлением каждый килограмм пара совершает полезную работу /,ех==Л —/l2 и отдает тепловому потребителю количество leiuiortJ = — h -2. Мощность установки по выработке электро-энергии Nn = (h[ — h.-i)D и ее тепловая мощность Qr. = (A2 —й ) О пропорциональны расходу пара О, т. с. жестко связаны. Это неудобно на практике, ибо графики потребности в электроэнергии и теплоте почти никогда не совпадают. [c.66]

Более полно, чем какой-пнбудь один показатель, например 1<Тпл или Од, жаропрочность материала характеризуют сводные графики. На рис. 341 приведен график для сплава, из которого изготавливают турбинные лопатки. Диаграммы в логарифмических координатах (Iga —Igt) характеризуют жаропрочные свойства при какой-то определенной температуре для разной продолжительности испытания. [c.458]

Наибольшее внимание привлекают алюминиевые сплавы, армированные волокнами из бора, углерода, нержавеющей стали и бериллия титановые сплавы, армированные волокнами молибдена и бериллия, и никелевые сплавы, армированные волокнами вольфрама, молибдена и их сплавов. Данные о прочности некоторых волокон и армированных материалов приведены в табл. 156 и 157. Такие материалы наиболее перспективны для деталей, работающих в условиях, близких к одноосному растяжению, например лопаток турбин я компрессоров. Максимальные рабочие температуры этих материалов близки к температуре плавления матрицы. На рис. 465 в качестве примера показаны температурные зависимости прочности для алюминия, армированного стеклянными и кварцевыми волокнами. Для сравнения на графике приведены свойства дисперсноупроч ненного алюминия и алюминиевого сплава. На рис. 466 показана макро- и микроструктура прутка из сплава нихром, армированного волокнами вольфрама (50%). [c.640]

Построить график зависимости термического к. п. д., идеального цикла газовой турбины с подводом теплоты при р = onst для А = 2, 4, 6, 8 и 10. [c.156]

Схема рис. 11.7 является схемой паросиловой установки с одной ступенью регенеративного подогрева воды. В мощных совоеменных паротурбинных установках число ступеней регенеративного подогрева достигает десяти 21]. В Т — -диаграмме (рис. 11.8, а) приведен рассматриваемый регенеративный цикл и график изменения количества пара вдоль линии расширения (рис. 11.8,6). Так как количество пара вдоль оси турбины переменно, а Т — -диаграмма справедлива для постоянного количества рабочего тела, изображение цикла на рис. 11.8, а условно. Из приведенных графиков следует, что каждый килограмм пара, поступающего в турбину, расширяется от давления р1 до давления рь совершая работу и = Ы — кг. Пар в количестве (1—я) долей килограмма расширяется до давления рг, совершая работу и — кг — Лг. Суммарная работа [c.171]

Кроме того, если построить графики HiplHm = f Нщ) и = = f Htfj), то будем иметь зависимость к. п. д. от числа оборотов турбины или передаточного отношения L [c.168]

Задача 2. Исследовать влияние давления в конденеато-ре на характеристики цикла ПТУ с насыщенным паром. Для этого установить все регулируемые параметры на пульте управления стендом (рис. 10.15) в соответствии с изложенными выше рекомендациями и, изменяя давление Рк от 3 до 10 кПа, измерить основные характеристики ПТУ. Построив соответствующие графики, оценить во сколько раз (нд сколько процентов) увеличивается мощность и КПД, если Рк уменьшается на 1 кПа, например от 5 до 4 кПа. Изобразить два цикла при различных рк в Т, 5-диа-грамме, а процессы расширения в турбине — в к, 5-диаграмме. Рассчитать среднюю температуру подвода теплоты, термический КПД цикла и сравнить полученные результаты с показаниями приборов. [c.271]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Окончательная чистовач обработка вала производится по рабочему чертежу, на котором указань все необходимые размеры, допуски и параметры шероховатости. Валы вертикальных турбин нормализованы. Ряд диаметров, размеры и допуски, графики для предварительного выбора диаметра даны в работах [29, 52]. [c.197]

Вследствие потерь на трение и завихрение при протекании лара между неподвижными лопатками скорость его снижается от значения С2 до с (см. график в верхйей части рис. 31-1,б). Затем пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3, где скорость его снижается до выходной с. Таким образом, преобразование кинетической энергии струи пара в механическую работу на валу происходит в двух рядах лопаток. Поэтому у турбины со ступенями скорости максимальный внутренний к. п. д. получается при меньших значениях х, а следовательно, число, оборотов вала может быть снижено по сравнению с турбиной без ступеней скорости. [c.341]

Рис. 32-2. График завйсимо-сти работы совершаемой реальной ГТУ НГ от степени повышения давления V при различных значениях температуры Тз газов перед турбиной

Тепловую нагрузку электрической станции разделяют на технологическую, сезонную (отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха) и горячее водоснабжение для бытовых нужд. Технологическая нагрузка определяется условиями производства, и в зависимости от них в качестве теплоносителя может быть применен пар с давлением 0,4—1,2 Мн1м или горячая вод . Суточный график технологической нагрузки зависит от числа рабочих смен на предприятиях и характера технологических процессов. Для покрытия сезонной тепловой нагрузки обычно используют горячую воду, которая как теплоноситель экономически наиболее выгодна. Для приготовления горячей воды пользуются паром низкого давления (из отборов турбин). [c.447]

С. Отбор IV, регулируемый при давлении 0,7 Мн1м , используется для снабжения паром производства в количестве 118 т/ч (максимально 160 т/ч). На случай остановки турбины, чтобы не оставлять технологических потребителей тепла без снабжения паром, предусмотрена редукционно-охладительная установка — РОУ. В этой установке свежий пар их котлов дросселируется до давления в отборе и охлаждается до нуж-ной температуры впрыскиванием конденсата. Для отопления предусмотрены два теплофикационных отбора пара (VI и VII) при давлении 0,06— 0,25 и 0,05—0,2 Мн1м . Догревание сетевой воды до расчетной температуры в соответствии с графиком тепловой сети осуществляется в водо- [c.449]

На рис. 3.7 приведены значения угла поворота б в зависимости от отношения давлений Pi и угла aj3 для перегретого пара k — 1,3). Там же нанесена линия предельного расширения в косом срезе сопла. Точки пересечения указанной линии с кривыми 6 = = / (Pi) определяют предельные значения угла поворота, минимальные значения Р и максимальные значения изоэнтропийного перепада по сравнению с критическим (верхняя шкала графика). Понижение давления за решеткой ниже предельного р = РпРо не приведет к дальнейшему повышению мош,ности турбины, так как расширение от до / 1 будет проходить за пределами косого среза и сопровождаться большими потерями. [c.102]

Следует отметить, что значительное изменение частоты вращения сказывается на пропускной способности Турбины И МОЖёТ бытЬ учтено с помощью поправок, которые принимаются из соответст-вуюихего графика в зависимости от отношения давлений и от параметра Y [18]. [c.320]

При такой кинетике разрушения период развития многоцикловой усталостной трещины, рассчитанный но общему числу макролиний и блоков мезолиний, составляет около 190 полетов самолета для лопатки с максимальной наработкой на двигателе № А82У122108. Последняя проверка рабочих лопаток П1 ступени турбины этого двигателя по бюллетеню № 1043-БЭ проводилась за 74 ч до разрушения лопатки, что при средней продолжительности полетов за период после последнего ремонта двигателя в 2,6 ч составляет около 30 полетов. Из графика на рис. 2.25 видно, что 30 полетов до разрушения лопатки в момент ее проверки трещина в лопатке имела длину около 15-16 мм. Однако она не была выявлена при последнем контроле лопатки в то время, как опыт эксплуатации двигателей НК-8-2у показывает, что технология проверки [c.619]

Возможность утилизации теплоты зависит от вида теплоносителя, его количества и температуры. Эти параметры лежат в основе так называемого качества теплоты. Высокопотенциальную теплоту проще использовать, а низкопотенциальную — труднее. В чем же здесь разница На рис. 8.12 представлен график, отображающий зависимость между энтальпией на единицу объема и единицу массы, с одной стороны, и температурой воды и пара — с другой. Отметим, что температура 373,6°С является критической точкой, в которой исчезает различие между свойствами воды и пара. Очевидно, что при большинстве значений температуры, показанных на графике, у воды теплосодержание на единицу объема гораздо выше, чем у пара. Передача теплоты с помощью горячен воды явилась бы неизмеримо более выгодной экономически, чем ее передача с помощью пара. Но если так, к чему тогда вообще использовать пар Не проще ли сразу пропускать воду с температурой 340 С через турбину [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...