Виды инерции

Отставание термометра слагается из двух явлений во-первых термоприемник переходит от своего прежнего теплового состояния к новому, соответствующему температуре данного момента -и, с некоторым запозданием это явление назовем тепловой, или термической, инерцией прибора во-вторых, тепловой импульс, полученный термоприемником от среды Е, передается на указатель и шкалу прибора, в свою очередь, не мгновенно, а с запаздыванием, присущим передаточному механизму и обусловленным его особенностями. Это явление не получило особого названия будем его называть механической инерцией прибора. Наблюдаемое отставание является результатом совместного действия этих обоих видов инерции". [c.211]

Найдем приведенный момент инерции / . Он согласно равенству (14,5) имеет вид [c.126]

Если приведенный момент инерции постоянен, то уравнение (15.5) примет вид Фг Ф,- [c.134]

Если приведенный момент инерции / будет постоянен, то формула (15.7) примет вид [c.134]

Требуется подобрать величину дополнительной массы звена приведения так, чтобы эта масса была способна сохранить колебания угловой скорости ш в данных пределах. Дополнительная масса выполняется в виде маховика, инертность которого оценивается его моментом инерции / . [c.160]

Пусть выражение приведенного момента инерции звена с переменной массой имеет вид [c.182]

Пусть, например, мы имеем коленчатый вал А (рис. 13.39), вращающийся вокруг неподвижной оси z—г с угловой скоростью ы. Как было показано в 59, чтобы подшипники В не испытывали дополнительных динамических давлений от сил инерции масс вала, необходимым и достаточным является условие равенства нулю главного вектора сил инерции масс материальных точек вала. Как известно из теоретической механики, это условие всегда удовлетворяется, если центр масс вращающегося звена лежит на его оси вращения, которая должна быть одной из его главных осей инерции. Если конструктивное оформление вала (рис. 13.39) удовлетворяет этому условию, то вал получается уравновешенным, что при проектировании достигается соответствующим выбором формы уравновешиваемой детали. Например, коленчатый вал (рис. 13.39) имеет фигурные щеки а, коренные шейки С и шатунную шейку Ь. Рассматривая в отдельности эти элементы вала, мы видим, что центр масс материальных точек коренных шеек рас- [c.292]

Величина, стоящая в скобках, может быть условно представлена как работа Л сил инерции. Тогда уравнение (14.5) будет иметь вид [c.307]

Как это было показано выше ( 57), если к звеньям механизма приложена система сил F3, Fn< в число которых входят и силы инерции, то для равновесия механизма необходимо приложить уравновешивающую силу F . Уравнение равновесия механизма может быть тогда написано в следующем виде с учетом уравнения (15.24) [c.331]

В формуле (15.36) nil — масса звена i, Vi — скорость центра масс, Ji — его момент инерции относительно оси, проходящей через центр масс, и шг — его угловая скорость. Рассмотрим, как подсчитывается кинетическая энергия отдельных звеньев в зависимости от вида их движения. [c.335]

И I jj = Иг, (p6), где j есть масштаб плана скоростей. Нетрудно видеть, что приведенные масса т и момент инерции являются функциями обобщенной координаты (pj (рис. 15.7), т. е. m [c.338]

И Ам, а правую часть выражать через приведенные моменты инерции Ja и Упо звеньев. Уравнение (16.2) принимает тогда следующий вид [c.342]

Другой вид уравнению движения механизмов машинного агрегата можно придать, если воспользоваться приведенным моментом M = приведенным моментом инерции Уд [c.342]

В частном случае, когда приведенный момент инерции постоянен, формулы (16.20) и (16.21) принимают вид [c.346]

Так как моменты Мд = Л д (ш) и Л с = Л с( ) заданы и известен постоянный момент инерции Ja, то уравнение (16.33) приводится к виду [c.347]

В этой формуле Уп есть приведенный момент инерции им — угловая скорость звена приведения механизма. Диаграмма Уц = = Уп (ф) приведенного момента инерции в функции угла поворота дана на рис. 16.2. Равенство (16.47) можно представить в виде [c.353]

Форма маховика, вообще говоря, может быть выбрана любой, но по конструктивным соображениям наиболее удобной является форма в виде диска с тяжелым ободом, колеса со спицами или вообще форма, симметричная относительно главных осей инерции. [c.381]

Так как маховик обычно выполняется в виде колеса, имеющего массивный обод, соединенный со втулкой спицами, то моментами инерции этих соединительных частей часто пренебрегают и приближенно считают, что масса маховика равномерно расположена ло окружности радиуса R, представляющей собой геометрическое [c.388]

Тогда, если заданы размеры механизма и закон движения толкателя, можно определить значение критического угла давления 0 . Необходимо иметь в виду, что заклинивание механизма обычно имеет место только на фазе подъема, соответствующей преодолению полезных сопротивлений, силы инерции толкателя и силы пружины, т. е. когда преодолевается некоторая приведенная сила сопротивления F (рис. 26.18). На фазе опускания обычно явление заклинивания не возникает. [c.530]

Центробежные силы и силы инерции в направлении течения на верхней пластине выражаются в виде [c.202]

Это выражение состоит из произведения двух комплексов. В скобках — отношение сил инерции и трения, приведенное к безразмерному виду. Перед скобками — комплекс величин, характеризующих рассматриваемое отношение сил. По этой причине безразмерный комплекс [c.17]

Нетрудно заметить, что физический смысл подобных величин заключается в том, что они соответствуют корню квадратному введенного критерия Фруда для истечения (например, = Fr ° ). Имея в виду, что последний [получен из более строгих соображений и отражает важное для гравитационного истечения соотношение сил тяжести и инерции, запишем ряд расчетных формул [Л. 30, 144, 156, 184, 356] [c.309]

Определяется приведенный момент инерции и строится график /"(ф) (рис. 4.12, ж). Представим / в виде суммы двух слагаемых— постоянного /п и переменного/ . В момент инерции [c.136]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным (Ai = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л = = 1,5- 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М — 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Нетрудно видеть, что разность сил Р и Рд равна переносной силе инерции, действующей на жидкость в сосуде. [c.83]

При выводе основных дифференциальных уравнений гидрав-А лического удара будем пренебрегать влиянием инерции стенок /1 трубопровода и силами трения жидкости, так как введение (этих факторов не дает возможности получить общее решение (задачи в конечном виде. Инерция стенок трубопровода по опытам и подсчетам Н. Е. Жуковского оказывает ничтожное влияние на процесс гидравлического удара. Силы трения жидкости о стенки трубопровода могут играть гораздо более [c.12]

Время, за которое регулируемый параметр изменяется на 63,2% величины его полного приращения при изменении внещних воздействий, зависит прежде всего от инерционности изменения концентрации. Как будет показано ниже, наибольшая постоянная времени для всех тарелок при любых возмущениях приблизительно равна полному объему колонны, деленному на скорость потока питания, и может изменяться от нескольких минут до нескольких часов. Однако начальная часть переходного процесса на любой тарелке зависит главным образом от инерционности потока жидкой фазы и расстояния ог источника возмущения. Концентрация на промежуточной тарелке не меняется до тех пор, пока не изменится состав пли расход поступающих на тарелку потоков. Изменения скоростей потоков жидкости и паров и их состава распространяются по колонне с различной скоростью. Начальная реакция измеряемой переменной на изменение регулируемого потока или нагрузки оказывает большое влияние на поведение системы регулирования, и, следовательно, при анализе контура регулирования необходимо учитывать инерционность потоков, хотя она изменяется от нескольких секунд до долей минуты на тарелку. В последующих разделах факторы, влияющие на инерционность изменения потоков и на инерцию, связанную с изменением концентрации, рассматриваются отдельно, так как в ряде работ [Л. 3] было показано, что взаимодействием между этими двумя видами инерций практически можно пренебречь. [c.377]

Если приведенный момент инерции / постоянен, то ураш. сние (15.4) примет вид [c.134]

Покажем решеине задачи о движеЕ1Ии звена приведения при заданных приве.гениом моменте данжущих сил Л1д, приведенном моменте сил сопротивления А с. и приведенном моменте инерции / в виде функций угла ф. [c.135]

Если определена функция со (ф), то все величины, кроме значения производной d Jdtf, входящие в правую часть этого равенства, известны для любого положение звена АВ. Если же приведенный момент инерции / постоянен, то формула (15.12) примет вид [c.137]

Г. Решение задачи об уравновешивании динамических нагрузок в кинематических парах механизмов от сил инерции звеньев в общем виде представляет весьма большие практические трудности. Решение этой задачи заключается в таком распределении масс звеньев, при котором полностью или частично устраняются динамические нагрузки. При этом подборе масс конфигурации звеньев и их вес в большинстве случаев получаются мало конструктивными, а потому такой способ применяется главным образом при уравновешиваппи вращающихся деталей, обладающих [c.292]

Уравнения (16.15) п (16.16) могут быть решены в квадратурах в частном случае, когда приведенные моменты инерции 11 = onst. В этом случае уравнение (16.15) получает вид [c.347]

Г. В большинстве технических задач приведенный момент движущих сил и приведенный момент сил сопротивления задаются в виде графиков, в виде графика также задается и приведенный MOMeFiT инерции. Поэтому решение уравнений движения механизма ведется графочисленными методами. При графочисленном решении уравнений движения удобно применить уравнение кинетической энергии. Для этого можно использовать диаграмму Т = Т (Уп), устанавливающую связь между кинетической энергией Т и приведенным моментом инерции [c.349]

ОТ положения ф звена приведения механизма, но и, нанримгр, от времени, если масса каких-либо звеньев зависит от времени 111 = ш (<). Даже если масса звена изменяется в функции угла поворота ф, т. е. зависит от положения звена т — т (ф)), ".о и в этом случае приведенный момент инерции количественно будет другим, тем более что часто масса звена меняется непериодически. Таким образом, приведенный момент инерции в механизмах с переменной массой является функцией не только положения, но и времени (а может быть, и скорости), и не является периодической функцией. В дальнейшем мы будем, подчеркивая, что приведенный момент инерции зависит от массы, записывать его выражение в общем виде так [c.370]

Необходимо заметить, что в общем случае значения приведенных моментов инерции Jnm ix и Jnmin не совпадают с абсолютными величинами максимального и минимального значений Уравпеиие (19.21) перепишем в следуюш,ем виде, учитывая формулы (19.18) и (19.20) [c.385]

Нз рассмотрения формулы (19.23) следует еще, что если приведенный момент инерции Уз является постоянным (Уз = onst), то уравнение (19.23) принимает вид [c.385]

Если число Фруда очень велико, то силы тяжести пренебрежимо малы по сравнению с силами инерции (т. е. pg <С I pDylDt ) и член pg в уравнениях движения можно опустить. Поскольку эта процедура основана на сравнении таких двух членов уравнения (7-1.1), которые имеют тот же самый вид и для неньютоновских жидкостей, ее распространение на последние вполне законно. [c.254]

Учет сил инерции звеньев механизма при различных видах движения. Все силы инерции звена АВ (рис. 4.13), совершающего плос-конарал.пельное двпл- с 1ие и имеющего плоскость симметрии, параллельную плоскости движения, могут быть приведены к глав1Ю.му вектору сил инерции / приложенному в центре масс звена, и главному моменту пары сил инерции Мц. [c.139]

Чтобы наложить ограничения по устойчивости, необходимо задать вид зависимости момента инерции от площади поперечного сечения для каждого стержня. Общей при инженерных расчетах является зависимость вида /=flj где р — безразмерная постоянная. Подобная зависимость получается, если зафиксировать форму поперечного сечения и все его размеры менять в одинаковой пропорции. Осевые усилия имеют вид Oi = OiXi, (=1,3, растяжения стержней считаются положительными Ограничения по устойчивосги имеют вид [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...