Редукторы Относительная масса

На рис. 3 приведены зависимости относительной массы редуктора от вращающего момента на выходном валу для следующих редукторов [c.665]

Критерием технического уровня служит относительная масса 7 = п/Т. ле т - масса редуктора, кг 7 — вращающий момент, Н м. Относительная масса почти не зависит от частоты вращения валов и сравнительно мало изменяется в зависимости от типа и размера редуктора. Это позволяет приблизительно оценивать технический уровень редукторов (табл. 3.1), кроме конических широких (КШ) и волновых (В). [c.33]

Объективной мерой затраченных средств является масса редуктора т, кг, в которой практически интегрирован весь процесс его проектирования. Поэтому за критерий технического уровня можно принять относительную массу у = т/Г2, т. е. отношение массы редуктора (кг) к вращающему моменту на его тихоходном валу (Н м). Этот критерий характеризует расход материалов на передачу момента и легок для сравнения. [c.262]

Относительная масса. Критерием технического уровня редуктора служит относительная масса. Относительная масса редукторов или редукторной части мотор-редуктора -частное от деления массы в килограммах на номинальный вращающий момент на выходном валу в ньютон-метрах - должна быть не более [c.752]

Критерием технического уровня редуктора служит относительная масса [c.34]

Технический уровень изделия принято оценивать количественным параметром, отражающим отношение затраченных средств и полученного результата. Как было сказано в гл. 1, основной энергетической характеристикой редуктора ("результатом") является его нагрузочная способность в виде вращающего момента (Н м) на тихоходном валу. Объективной мерой затраченных средств является масса редуктора т (кг), в которой практически интегрирован весь процесс его проектирования. Поэтому за критерий технического уровня можно принять относительную массу у = т/Т , т.е. отношение массы редуктора к вращающему моменту на его тихоходном валу. Этот критерий характеризует расход материалов на передачу момента и упрощает сравнение. [c.389]

Для планетарного редуктора определить приведенный к валу Oi колеса I момент инерции / от масс всех звеньев, если центры масс звеньев лежат на осях их относительного вращения, моменты инерции звеньев равны = 0,001 кгм , -- 0,001 = [c.130]

Цилиндрический одноступенчатый редуктор. Следует проанализировать влияние способа термообработки и относительной ширины колес на массу зубчатых колес, массу /Иред редуктора, межосевое расстояние а , диаметры df] и df2 окружностей впадин зубьев шестерни и колеса, окружную силу F, в зацеплении. [c.39]

Планетарный редуктор. Анализируют влияние способа термообработки и относительной ширины колес на массу зубчатых колес, массу /Нред редуктора, межосевое расстояние а ,, диаметры и окружностей впадин зубьев солнца, сателлита и эпицикла. [c.39]

Воспользовавшись для исследования движения барабана уравнением (11.15), можно сделать вывод, что момент ЭД реактивных сил относительного движения массы равен нулю, равна нулю и производная d J/d(f, потому что передаточное отношение редуктора постоянное. Вследствие этого в данном случае уравнение (11.15) принимает такой вид [c.317]

Моменты инерции масс, располагающихся в узлах, равны приведенным к скорости вращения зубчатого колеса 1 моментам инерции колес относительно их собственных осей вращения. Полученная схема относится к числу схем максимальной сложности по структуре имеющихся связей. Матричная система уравнений (2.70), таким образом, описывает динамические процессы в многоступенчатом редукторе с цилиндрическими прямозубыми колесами в крутильных координатах, приведенных к скорости вращения колеса 1. [c.57]

На рис. 5 представлены расчетный модуль действительной и мнимой частей ускорения (кривые 1 1x2 соответственно) в точке возбуждения корпуса редуктора (рис. 6) массой порядка 10 т. Две вертикальные силы возбуждения по 0,5 кгс приложены симметрично на середине боковых стенок. На резонансных частотах 280, 460 и 680 Гц видно, как действительная часть резонирующей формы колебания стремится к нулю. Относительная ширина ре- [c.37]

Двухступенчатые планетарные редукторы, выполненные по схеме ЗК, могут обеспечить передаточные числа от 600 до 10000, применяются в приводах тихоходных машин и механизмов. Для таких высоких передаточных чисел они имеют относительно небольшую массу на единицу передаваемого момента. [c.300]

Червячные глобоидные передачи и редуктора находят широкое применение в различных машинах и механизмах, так как они компактны, имеют относительно небольшую массу и могут обеспечить передачи высоких моментов. Применяются они в различного вида лебедках, тележках крановых механизмов, в нажимных устройствах прокатных станов. [c.341]

Планетарный механизм поворота П-3 (рис. 55, а—в) имеет вертикально расположенный редуктор 5. В нем размещены три одинаковые по конструкции передачи (три ступени). В планетарном редукторе вращение передается от центральной верхней солнечной шестерни 4 к нескольким (обычно трем) шестерням-сателлитам 9 одинакового диаметра, располагаемым под углом 120 в плане. С наружной стороны сателлиты находятся в зацеплении с неподвижным зубчатым венцом 3. Сателлиты сидят на осях, закрепленных в общей крестовине-водиле < . При вращении сателлиты катятся по зубчатому венцу 3. При этом их оси вместе с водилом совершают вращательное (планетарное) движение относительно оси солнечной шестерни. На нижнем конце первого водила сидит солнечная шестерня второй планетарной передачи (ступени) и т. д. Планетарная передача позволяет обеспечить высокое передаточное число и сравнительно высокий коэффициент полезного действия передачи при малых габаритах и небольшой массе редуктора. [c.85]

В каждой ступени нагрузка может передаваться одним зацеплением (рис. 1.3, а, б, в, ж и др., рис. 1.4), двумя (см. рис. 1.3, е, и, л) и большим числом зацеплений. В редукторах с раздвоенной быстроходной (рис. 1,3, е) и промежуточной (рис. 1.3, л) ступенями опоры расположены симметрично относительно зубчатых колес тихоходной ступени (а также и быстроходной в трехступенчатом редукторе). Благодаря этому достигаются равномерная загруженность опор от сил, действующих в зацеплении, и благоприятное распределение нагрузки по ширине зубчатого венца тихоходной ступени. Так как масса передачи - определяется массой тихоходной ступени, надо [c.13]

Размеры корпусов редукторов определяются числом и размерами размещенных в них деталей, относительным их расположением в пространстве и величиной зазоров между ними. С увеличением размеров корпуса увеличиваются его масса и стоимость. Поэтому обычно стремятся к созданию корпусов минимальных размеров. [c.251]

Самоходная гусеничная тележка грузоподъемностью 20 т и массой 200 кг, передвигающаяся со скоростью 7,4 м/мин, смонтирована на кронштейне, который прикреплен болтами к грузу. Кронштейн через шкворень опирается на корпус. Гусеничная роликовая цепь приводится через звездочки и червячный редуктор фланцевым короткозамкнутым электродвигателем мощностью 0,8 кВт. Нагрузка от корпуса на цепь передается через опорные части. Корпус относительно кронштейна зафиксирован стопорными устройствами, его разворот производится вручную. При укладке под цепь стального листа давление на пол не превышает 0,2 МПа. [c.30]

Преимуществами гипоидных передач являются простота конструкции, высокий КПД, относительно малые масса и металлоемкость, бесшумность. К недостаткам гипоидных передач относятся снижение дорожного просвета вследствие большого диаметра ведомого зубчатого колеса, повышенные осевые усилия, действующие на подшипники, трудность термической обработки зубчатых колес большого диаметра, необходимость применения только гипоидной смазки, ограничение возможности увеличения передаточного числа до 6,5, необходимость применения переходных редукторов при использовании на трехосных автомобилях. [c.233]

Передачи с двойными разнесенными редукторами (рис. 87) состоят из центрального конического редуктора и колесных или бортовых цилиндрических редукторов. К преимуществам таких главных передач относятся снижение нагрузки на дифференциал и полуоси, уменьшение в связи с этим их габаритных размеров и массы, малые нагрузки на зубья при небольших размерах центрального и колесных редукторов, малые габаритные размеры центральной части моста, увеличение дорожного просвета, наибольший возможный диапазон передаточных чисел, возможность применения высокопроизводительной технологии. Недостатками их являются относительная сложность конструкции в связи с увеличением числа цилиндрических зубчатых колес, применение переходного редуктора при использовании на трехосных автомобилях. [c.240]

Основные преимущества волновых редукторов большое передаточное отношение (до 315 в одной ступени), высокая нагрузочная способность благодаря мьюгопарности зацепления (до 25 % всех зубьев колеса), высокая кинематическая точность, малые нагрузки на валы, небольшая относительная масса (приблизительно вдвое меньше, чем у обычных планетарных редукторов), достаточно высокий КПД (0,9ч 0,7 в диапазоне передаточных отношений / = 80 ч-315). [c.46]

В относительную массу редукторной части червячных одноступенчатых и цилиндрическо-червячных мотор-редукторов не входит масса элементов соединения с электродвигателем. [c.754]

Для планетарного редуктора определить приведенный к валу Oj колеса / момент инерции масс всех звеньев, если центры масс звеньев лежат на осях их относительного вращения и /] = = 0,001 / гл /а = 0,004 кгл h = 0,001 кгм" , Iм = 0,018 кгм , массы сателлитов т, — 0,4 кг, mi = 0,05 кг, модуль зацепленля [c.130]

Дано = 0,05 м, = 0,25 м, координата центра масс S шатуна = = 0,10 м, диаметр цилиндра Dj = 0,13 м, диаметр штока Dj = 0,11 м, масса шатуна = 1,8 кг. масса поршня = 2,2 кг, момент инерции шатуна относительно оси, проходящей через его центр масс S, равен = 0,025 кгм , момент инерции кривошипа вместе с приведенными к нему массами звеньев редуктора и ротора электромотора / == 0,07 кгм . Давление газа на поршень задано индикаторной диаграммой (рис. 92, б) максимальное давление на поршень в первой ступени = 22,5 hI m , максимальное давление на поршень во второй сту- [c.166]

Цилиндрический редуктор. В качестве варьируемых параметров могут использоваться варианты термообработки, относительная ширина (ф ) зубчатых колес. Относительная ширина колес мало влияет на массу редукзора. Поэтому [c.330]

Согласно результатам, полученным в п. 2.5, любое Тд-разветвле-ние описывает движение некоторого двухступенчатого редуктора. Следовательно, Гд-разветвление с массами а, k, Ь описывает движение некоторого условного двухступенчатого редуктора а—k — Ь, рис. 39, г). Условные зубчатые колеса а и Ь этого редуктора имеют коэффициенты инерции, зависящие от частоты, а также абсолютно жесткие зацепления и системы вал—опоры [см. (3.2)1. Колесо k редуктора (а — k — 6) по своим геометрическим (го ) и упруго-инерционным (Jk, el) параметрам, исключая податливость зубьев, не отличается от колеса k исходного многоступенчатого редуктора (1 — я). При одинаковых схемах зацепления относительные расположения зубчатых колес а, k, Ь VI k — , k, k + будут также одинаковы, так как [c.105]

Редукторы ранее созданных ТВД отличались сложностью при невысокой надежности, большой массой и высокой стоимостью технического обслуживания. В процессе эксплуатации их надежность была несколько повышена, а стоимость технического обслуживания снижена. Вследствие того что винтовентилятор имеет относительно небольшой диаметр, частота его вращения достаточно высока и редуктор для двигателя с винтовентилятором потребуется с меньшим передаточным отношением, чем для обычного ТВД. Предполагается, что создание относительно легкого двухрядного редуктора с передаточным отношением приблизительно 8 1 не вызовет затруднений. [c.227]

Схема привода подъемно-качающего стола показана на рис. 57. Обычно поднимается одна сторона стола 1, которая поворачивается относительно оси 2 при помощи кривошипно-шатунного механизма, состоящего из вер- тикальной тяги и передачи 2 приводимой во вращение от Ж электродвигателя через реду-к-тор 5. Подъем и опускание производятся при повороте кривошипного вала редуктора на 180°. Масса стола уравновешивается контргрузом 6. В [c.87]

Устройство И основные параметры. По виду трассы различают горизонтальные, наклонные и вертикальные винтовые конвейеры. Горизонтальный конвейер (рис. 3.1, а) состоит из желоба 5, в котором вращается винт 5 вал винта поддерживается двумя концевыми подшипниками и промежуточными подвесными подшипниками 2. Привод конвейера включает электродвигатель 8, редуктор 7 и две муфты 6. При вращении винта в направлении стрелки на транспортируемый груз действуют поперечные составляющие сил давления винтовых лопастей на перемещаемый груз и сил трения этого груза о лопасти, в результате чего центр массы груза С смещается влево. Возникающий при этом момент силы тяжести груза относительно центра винта О препятствует дальнейшему вращательному движению груза, и последний перемещается вдоль оси конвейера в направлении транспортирования, как гайка вдоль вннта, а затем высьшается из разгрузочного отверстия 4. [c.266]

Отмеченными достоинствами редукторов с раздвоенными ступенями не обладают редукторы, показанные на рис. 1.3,6 и к, поскольку опоры в них расположены несимметрично относительно зубчатых колес. Негативные последствия этого зависят от величины il/ =. h /d i (или v / , = = b la ). С уменьшением /ы снижается неравномерность нагрузки между подшипниками, вызванная силами, действующими в зацеплениях, и неравномерность рз1С1феделения удельных нагрузок по ширине зубчатых венцов от перекосов осей зубчатых венцов, вызванных деформациями валов. Схемы на рис. 1.3,6 и 1.3, к характерны для редукторов общего назначения. В них, в частности, предусматривается возможность изменения положения входного и выходного валов относительно корпуса. В курсовом проекте (так же как и при проектировании встроенных передй объектов, предназначенных для серийного или массового производства, к массо-габаритным показателям которых предъявляются жесткие требования) следхет использовать все возможности, направленные к снижению - неравномерности распределения нагрузок по ширине зубчатого венца и среди подшипников зубчатого колеса для уменьшения массы и габаритных размеров редуктора. Для этой цели, например, целесообразно изменить корпус редуктора, показанного на схеме 1.3,6, так, как представлено на рис. 1.3, в. Отказавшись от характерного и оправданного для редукторов общего назначения расположения осей в одной плоскости, можно заметно снизить габаритные размеры и массу редуктора (сравните схемы на рис. 1.3,6 иг). [c.14]

Здесь щ — относительная амплитуда свободных колебаний в месте приложения резонансного возбудителя, а Оа и б ,,Ы-1 — относительные амплитуды колебаний и эластического момента в тех местах редуцированной системы, где возникает трение. Передаточные числа а и ь ь+1 определяются отношениями чисел оборотов элемента системы с трением к числу оборотов вала (при отсутствии редукторов 1а = 1, ь+1 ) Амплитуда равнодействующего демпфирующего момента 6 ), заменяющего эффект трения в любом элемент системы, Определяется отношением безразмерной работытрения ео тр кяAtpeз. При этом для характеристики работы трения на массе и участке имеем [c.197]

Зубчатые передачи — одни из самых древних видов трансмиссий и наряду с преимуществами имеют и многие недостатки. Они пока превосходят как электрические, так и гидравлические передачи по эксплуатационной надежности, к. п. д., способности к перегрузкам, массе, габаритам и стоимости. Хотя в ряде условий работы зубчатые передачи и теряют часть своих достоинств, однако это свойственно всем видам трансмиссий. При переходе на индивидуальные приводы зубчатые передачи, как правило, находят применение в виде части смешанных гидро-или электротраисмиссий, сохраняясь в большинстве подобных решений (рис. 69 и 70). Обычно применение хотя бы одноступенчатого редуктора оказывается наиболее целесообразным решением, кроме случаев, где высокомоментный гидромотор оказывается достаточным в силу необходимости обеспечить относительно небольшой крутящий момент или где достаточно ма- [c.149]

И В рассмотренном ранее круговом стационарном вагоноопроки-дывателе. Поворачивают роторы два отдельных привода. Каждый состоит из электродвигателя мощностью 100 кВт, тормоза, двухступенчатого редуктора и ведущей шестерни, находящейся в зацеплении с зубчатым венцом, закрепленным на роторе. Частичное статическое уравновешивание всей системы опрокидывателя с вагоном относительно оси поворота -достигается контргрузом. Принцип работы бокового опрокидывателя с зубчатым механизмом поворота аналогичен круговому. Важная конструктивная особенность первого — верхнее и боковое расположение оси вращения и при этом нет необходимости очень низко заглублять приемные устройства. Высота бункеров над уровнем головок рельсового пути около 4 м. Это упрощает строительные сооружения и транспортные устройства, но увеличивает массу вагоноопрокидывателя вместе с опорными колонками и приводом до 148 т, а следовательно, и его стоимость. Боковой вагоноопрокидыватель требует и более мощного,привода, чем круговой, что объясняется большей массой и меньшей статической уравновешенностью. Частота вращения его ротора 0,73 об/мин, расчетная производительность. 20 вагонов/ч размеры длина с приводом 26 м,- ширина [c.122]

Из двухступенчатых редукторов наиболыиее распространение имеют редукторы с последовательным расположением ступеней (см. рис. 14.1. б) как наиболее простые по конструкции. Недостатком этих редукторов является повышенная неравномерность распределения нагрузки по длине зуба из-за несимметричного расположения колес относительно опор. Для улучшения условий работы зубчатых колес применяют редукторы с раздвоенной быстроходной ступенью (см. рис. 14.1, г). Благодаря этому достигаются равно.мерная загруженность опор и благоприятное распределение нагрузки по ширине зубчатого венца тихоходной ступени. Это особенно актуально в связи с тем, что масса наиболее загруженной тихоходной ступени суш,ественно превышает суммарную массу быстроходной ступени. [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...