Степень факела

Придавая ез значения 0,5 0,8 0,7 и 0,95, получаем значения температуры стенки обмуровки соответственно 7 з=960, 900, 875, 869 К. Значения Тз были получены при следующих исходных данных котла температура стенок кипятильных труб 7 к=360°С, температура стенок труб пароперегревателя Гп=500°С, степень черноты факела (топливо АШ) 8ф=0,45. Отметим, что с ростом температуры стенок пароперегревателя разность между [c.215]

Для температуры факела 1530°С и средней температуры кипятильных труб 435°С в зависимости от значений степени черноты, равных 0,5 0,8 0,9 0,95, средняя температура обмуровки будет соответственно равна 1043, 955, 937, 929 К- Аналогично, увеличение степени черноты обмуровки топки парового котла уменьшает ее температуру, снижает потери тепла в окружающую среду и увеличивает термический к. п. д. котельной установки, т. е. эффективность ее работы. [c.216]

Степень черноты светящегося факела [c.90]

Степень черноты светящегося пламени (факела) зависит от [c.195]

Степень черноты светящегося факела определяется по формуле [c.195]

Степень черноты светящегося факела, как видно из вышеизложенного, зависит от факторов, которые трудно оценить в расчете, и поэтому расчет ведется на прозрачный факел, а затем в зависимости от способа сжигания топлива и вида топлива в расчет вводится поправочный множитель. [c.195]

Опыты указывают на зависимость интенсивности лучистого теплообмена п от скорости сгорания топлива. При быстром сгорании в корне факела развиваются более высокие температуры и интенсифицируется теплоотдача. Неоднородность температурного поля, наряду с различными концентрациями излучающих частиц, приводит к неоднородности степени черноты пламени. Все отмеченное создает большие трудности для аналитического определения температуры излучателя и степени черноты топки. [c.64]

Эффективная степень черноты факела Яф зависит от вида пламени. При сжигании горючих газов в условиях хорошего перемешивания с воздухом образуется несветящееся пламя в этом случае [c.66]

При слоевом сжигании антрацитов и тощих углей Яф = Пр [формула (4-12)]. Степень черноты факела при слоевом процессе сжигания топлив, богатых летучими (при s 2,5 м), рассчитывается по формуле [c.67]

Средние значения степени черноты факела для различных топлив приведены в табл. 10-1. [c.177]

Степень черноты факела для бесконечно толстого слоя продуктов сгорания (по М. А. Михееву) [c.177]

Длина факела зависит от ряда причин, из которых основными являются степень полноты сгорания и состав сжигаемого газа. [c.17]

В книге приведен метод расчета эффективной степени черноты факела пламени в котельных топках по эмиссионным свойствам частиц золы, углерода и газообразных продуктов сгорания. Изложены основные положения методики расчета теплообмена в топках, базирующиеся на последних работах ЦКТИ [Л. 12] по уточнению нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов. Этот метод в настоящее время разрабатывается совместно ЦКТИ, ВТИ и энергетическим институтом им Г. М. Кржижановского. [c.6]

Из этой формулы следует, что поток результативного излучения зависит от степеней черноты и поглощательных способностей стенки и факела (пламени, запыленного потока). Одновременно с указанными радиационными параметрами весьма существенное влияние на процесс теплообмена оказывают геометрия факела и его положение в камере, учитываемые величиной коэффициента облученности ф 2- Последний в известной мере характеризует относительное заполнение факелом объема камеры. [c.89]

Приведенные в первой главе данные показывают, что на величину и спектральный ход коэффициентов ослабления, а следовательно, и на зависимость степени черноты от температуры пламени большое влияние оказывают параметр дифракции р и дисперсия оптических параметров п(К) и х( )- Таким образом, для расчетов излучения частиц углерода в горящих факелах необходимо, наряду с размером частиц d, знать также их комплексные показатели преломления т Х) во всей области спектра теплового излучения промышленных пламен. [c.101]

Рне. 5-2. СПЕКТРАЛЬНАЯ СТЕПЕНЬ ЧЕРНОТЫ ФАКЕЛА СВЕТЯЩЕГОСЯ ПЛАМЕНИ U) И ЧАСТИЦ САЖИСТОГО УГЛЕРОДА [2] НА РАССТОЯНИИ ОТ ГОРЕЛКИ h = 450 мм ПРИ ТОЛЩИНЕ ИЗЛУЧАЮЩЕГО СЛОЯ [c.124]

Аналогично для областей спектра, в которых излучают рассматриваемые трехатомные газы и сажистые частицы, степень черноты факела пламени [c.124]

Как видно из графика, спектральная степень черноты факела светящегося пламени е 1ф претерпевает существенные изменения при переходе от одних областей спектра к другим зависимость же ей от X близка к линейной. [c.124]

Светящееся сажистое пламя обладает весьма сложным спектром излучения, в котором относительное спектральное распределение интенсивности существенно изменяется также в зависимости от температуры пламени и состава продуктов сгорания. По мере удаления от горелки, т. е. на разных стадиях выгорания факела, изменяется соотношение между спектральными интенсивностями излучения газов и твердых сажистых частиц. Относительная роль газового излучения заметно возрастает по ходу выгорания факела как за счет увеличения собственной степени черноты трехатомных га- [c.124]

Результативная концентрация сажистых частиц и содержание трехатомных газов СО2 и Н2О существенно изменяются по ходу выгорания факела в зависимости от условий перемешивания топлива с воздухом в корне факела, относительного количества подаваемого воздуха и температурного уровня процесса. Эти изменения влекут за собой соответствующие изменения степеней черноты факела пламени и содержащихся в нем сажистых частиц. [c.125]

При расчетах суммарного теплообмена в топках обычно используется понятие об эффективной средней для всей топочной камеры степени черноты или поглощательной способности факела пламени. Эта условная величина характеризует эмиссионные свойства всего топочного объема в целом как однозонного источника излучения. В действительности же, как было показано выше, эмиссионные характеристики пламени существенно изменяются по ходу выгорания факела. Для светящихся пламен жидких топлив наибольшее значение имеет изменение теплового излучения сажистых частиц, [c.130]

РАСЧЕТ ЭФФЕКТИВНОЙ СТЕПЕНИ ЧЕРНОТЫ ФАКЕЛА СВЕТЯЩЕГОСЯ ПЛАМЕНИ В КОТЕЛЬНЫХ ТОПКАХ [c.152]

Принятый в [Л. 31] метод расчета степени черноты светящегося пламени основывается на предположении о том, что концентрация частиц сажи в объеме факела может быть принята постоянной и независимой ни от свойств топлива, ни от режимных условий сжигания. Опытные данные показывают, что расчет степени черноты пламени в котельных топках без учета влияния режимных условий топочного процесса на концентрацию сажи в факеле не имеет под собой достаточно серьезных оснований. Степень черноты факела светящегося пламени в сильной мере зависит от физико-химических свойств жидкого топлива, коэффициента избытка воздуха а, дисперсности распыливания топлива, температуры пламени Т, конструкции горелочных устройств и компоновки их с топочной камерой. Она может изменяться также при больших изменениях теплонапряжения топочного объема. [c.152]

Как следует из приведенных выше опытных данных, наиболее сильное изменение концентрации сажистых частиц в пламени наблюдается при изменении коэффициента избытка воздуха а главным образом в головной части факела и при малых значениях а. При высоких значениях а сажи в пламени образуется мало, и сравнительно небольшое изменение ее концентрации не оказывает заметного влияния на степень черноты пламени. [c.152]

Концентрация сажи в факеле и степень черноты пламени убывают по мере удаления от горелочного устройства, причем основное их изменение наблюдается на первой трети длины пути факела в топочной камере. [c.153]

При сжигании твердых топлив и газа изменение нагрузки слабо влияет на светимость факела. В первом случае наличие в газовом потоке значительного количества эоловых частиц существенно выравнивает разницу между степенями черноты различных частей топочного объема. Во втором случае образуется, как правило, слабо светящееся пламя и ядро факела по своим излу-чательным характеристикам незначительно отличается от объема, заполненного продуктами сгорания. [c.156]

Излучение чистых газов (Н2О, СО2 и др.) находится в инфракрасной части спектра. Имеющиеся в продуктах iopa-ния раскаленные твердые частицы (зола и т. п.) придают пламени видимую окраску, и его степень черноты мо.жет быть большой, достигая значений 0,6—0,7. Поэтому при факельном сжигании твердых топлив, а при выделении сажи (при сжигании с недостатком воздуха) — и жидких, и газообразных основное ко личество теплоты в топках передается излучением пламени. Излучение 1оря1де-го пламени (факела) при теплообмене в топках рассчитывается по специальным формулам [15]. [c.96]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Значения для Гц взяты из [162] и соответствуют минимальному радиусу капель жидкой фазы в условиях топливного факела для большинства центробежных форсунок. Решение (8.12) при отмеченных данных дает а = ar sin 0,32, т. е. а = 19°. Необходимая из расчета степень закрутки, обеспечивающая сепарацию всех капель размером d> d = 1,2 10" м, будет обеспечена для и = 40 м/с, если угол установки патрубка отбора пробы составит с осью вихревой камеры угол а = 19°. [c.388]

Взвешеннб1е в потоке газов частицы сажистого углерода увеличивают степень черноты факела и его излучательную способность. Поэтому при отоплении высокотемпературных печей газами, содержащими мало углеводородов, иногда прибегают к искусственному повышению степени черноты факела посредством его карбюрации. Это достигается добавлением к газообразному топливу тонкораспыленной смолы или мазута. Так, при отоплении мартеновских печей генераторным газом карбюрация осуществляется добавкой 10—30 г смолы или мазута на 1 газа. [c.195]

Длина факела при сжигании данного газа зависит от смесеобразующих свойств газогорелочного устройства, степени предварительного смешения, скорости вытекающего потока, диаметра сопла, коэффициента избытка воздуха и условий развития горящей струи. [c.234]

Угол раскрытия факела и степень обратных потоков зависят от крутки, создаваемой горелкой. На рис. 46 представлены поля скоростей по четырем осям выходного сечения одноноточной мазутной горелки (см. схему 2 табл. 9) на расстоянии 0,1/)а от выходной кромки горелки. Поля скоростей горелок котлов ПК-47 и П-57 с тангенциальными завихрителями были показаны на рис. 36 и 27. [c.94]

При сжигании природного газа, в зависимости от характера перемешивания топлива и воздуха в газовой горелке, термического воздействия на корень факела, степень светимости его будет различна он может быть как светяш,имся, если насыщен раскаленными сажистыми частицами, так и несве-тящимся, практически прозрачным. [c.8]

Степень заполнения топочного объема факелом при сжигании газа составляет не более 60%. Относительно небольшое загрязнение экранных поверхностей интенсифицирует теплопоглощение в топке, в связи с чем температура газов на выходе из нее ниже, чем при сжигании мазута. В результате усиленного теплоноглощения в топочной камере может понизиться температурный уровень по всем газоходам котла и, следовательно, уменьшится температура перегретого пара на выходе из конвективного перегревателя. При сжигании газообразного топлива также возникает опасность корродирования первых по ходу воздуха секций воздухоподогревателя из-за низкой температуры уходящих газов. [c.8]

Хмакс—относительное месторасположение максимума температуры по ходу выгорания факела, выраженное в долях от полной длины пламени (топки) а — коэффициент избытка воздуха е — степень черноты [c.10]

Основным излучателем в горящих полусветящихся и светящихся факелах различных топлив является углерод, образующий сажистые и коксовые частицы. Эти частицы в зависимости от их размеров и локальной концентрации в основном и определяют степень черноты пламени. В пылеугольных пламенах определенный вклад в излучение вносят также золовые частицы, а на начальном участке факела в зоне воспламенения — частицы угольной пыли. [c.100]

Поэтому, несмотря на сравнительно высокий спектральный коэффициент ослабления лучей к)аюгл мелкими коксовыми частицами, их влияние на степень черноты факела пламени мало по сравнению с влиянием крупных коксовых частиц. Учитывая, что основная масса углерода в пылеугольных пламенах приходится на частицы, большие 50 мк, можно на основании данных рис. 4-11 принять для таких пламен указанное выше постоянное значение безразмерного коэффициента поглощения ПОГЛ — 0,6, не зависящее от длины волны излучения Л, а следовательно, и от температуры пламени. Излучение таких частиц можно рассматривать как серое. [c.115]

На рис. 5-2 показан характер изменения определенных таким образом степеней черноты сажистых частиц е .с и факела пламени в зависимости от длины волнь излучения X. Эти данные относятся к зоне пламени, расположенной на расстоянии 450 мм от горелки при значении коэффициента избытка воздуха а=1,12. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...