Расчет на прочность барабанов

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ БАРАБАНОВ И КАМЕР [c.391]

Представляет интерес сравнение применяемой в СССР методики расчета на прочность барабанов и камер с методиками, применяемыми за рубежом. [c.413]

Рекомендации относительно рабочего давления и расчетной температуры при выборе допускаемых напряжений в днище по нормам TRD такие же, как и при расчете на прочность барабанов и камер. В отечественных нормах это положение, по-видимому, подразумевается, но конкретных указаний в них не содержится. [c.432]

Расчет на прочность барабанов и камер [c.337]

Формулы (5.16) и (5.17) можно применять для расчета на прочность барабанов и камер, содержащих воду, пароводяную смесь или насыщенный пар, а также для расчета камер котлов сверхкритического давления при теплосодержании среды до 2514 кДж/кг, если выдерживаются условия (х —с)/ ) 0,20 или (5 —с)/0 0,30. Область применения формул (5.15) и (5.16) для расчета камер, содержащих перегретый пар, шире — до (5 —с)/О <0,25. [c.338]

Конструкции и расчет на прочность барабанов реактивных турбин [c.205]

КОНСТРУКЦИИ и РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ БАРАБАНОВ РЕАКТИВНЫХ ТУРБИН [c.205]

Температура, при которой проводится расчет на прочность (расчетная температура), зависит от условий обогрева и охлаждения рассматриваемого элемента. Для необогреваемых элементов расчетная температура стенки принимается равной температуре рабочего тела. Для барабана — это температура насыщения, соответствующая давлению в барабане для коллекторов, поверхностей нагрева и соединительных трубопроводов — это температура протекающего через них рабочего тела. Для обогреваемых элементов расчетную температуру стенки (°С) определяют по зависимостям, приведенным ниже. [c.224]

После проведения выборок дефектов проверяют расчетным путем прочность всех элементов барабанов, из которых для удаления дефектов производилась выборка металла. Проверку проводят по Нормам расчета на прочность ОСТ 108.031.09—85. Номинальное рабочее давление может не проверяться расчетным путем, если будет проведено банда- [c.432]

Если поверочный расчет на прочность показывает, что мостики металла между отверстиями в барабане после рассверловки обеспечивают достаточную прочность, барабан может быть допущен к эксплуатации. Если же выборка трещин ослабила мостики и прочность их оказывается недостаточной, то следует произвести дополнительную подварку расточенных отверстий. Для подварки используют электроды УОНИ-13/45. При иод-варке применяются предварительный и сопутствующий подогревы до 150—200°С. После подварки проводится отпуск при 650°С с выдержкой 5 ч. Затем отверстие растачивают до заданного диаметра, а внутреннюю поверхность барабана шлифуют переносным шлифовальным кругом. [c.78]

Конструкторский расчет на прочность цилиндрических барабанов и камер, находящихся под (Внутренним давлением, производится по формуле [c.391]

Коэффициент прочности ф продольного сварного шва принимается в зависимости от состава свариваемых сталей таким же образом, как и при расчете на прочность камер и барабанов. Коэффициент прочности поперечных сварных швов в расчете на внутреннее давление не учитывается. [c.206]

Нормы расчета на прочность. В СССР расчет на прочность элементов котельных агрегатов, находящихся под давлением, производится по нормам, утвержденным Госгортехнадзором. Нормы содержат методику расчета основных элементов котла (барабанов, камер, труб, выпуклых и плоских днищ и др.), значения допускаемых напряжений для сталей разных марок в зависимости от температуры стенки, а также некоторые требования к конструкции, вызываемые условиями применимости принятых в нормах методов расчета. [c.192]

Расчет на прочность элементов сушильных аппаратов с вращающимися барабанами выполняют согласно нормам и методам расчета на прочность корпусов, бандажей, опорных и упорных роликов барабанных сушилок, изготовляемых из углеродистых и низколегированных сталей (РД 2601-158). При расчете корпуса барабана учитывают знакопеременное действие изгибающих моментов, перерезывающих сил и крутящих моментов. [c.491]

Для обеспечения надежной работы барабана в различных режимах необходимо, чтобы в каждый момент удовлетворялось условие прочности — равенство приведенного напряжения (учитывающего перечисленные выше факторы) и допускаемого напряжения для металла при данной температуре. Точного аналитического решения столь сложной задачи расчета на прочность с учетом температурных и местных концентраций напряжений в настоящее врем я нет. В действующих Нормах расчета на прочность элементов парогенератора учитываются напряжения только от внутреннего давления в барабане. Для ограничения термических напряжений ПТЭ не рекомендуется допускать предельно допустимую разность температуры между отдельными элементами барабана более 50— 55 °С. [c.258]

В книге рассматриваются требования Госгортехнадзора СССР к металлам паровых и водогрейных котлов и трубопроводов. Даны стали, сплавы и наплавочные материалы, применяемые для изготовления поверхностей нагрева, барабанов, камер, трубопроводов, арматуры и крепежных деталей. Изложены основные положения нормативных методов расчета на прочность. [c.2]

В третьем стандарте ОСТ 108.031.10-85 приводятся коэффициенты прочности сварных соединений, методика учета ослаблений барабанов, коллекторов и днищ отверстиями, методика расчета усилений таких отверстий, а также методики расчета на прочность тройников и развилок. [c.316]

При расчетах на прочность угловых сварных соединений приварки патрубков или штуцеров к барабанам и камерам коэффициент прочности сварного шва должен приниматься равным 0,8 в тех случаях, когда проводится 100% контроль по всему контуру приварки при помощи ультразвуковой дефектоскопии или радиографии. Если такой контроль отсутствует, то ф <0,6. Такие же коэффициенты прочности должны приниматься и для тавровых сварных соединений. [c.342]

Рассмотрим расчет на прочность барабана или камеры, ослабленных рядами отверстий одинакового размера. Задача о распределении напряжений в камере или барабане, имеющих поле отверстий, весьма сложна и не имеет в настоящее время точного математического решения. [c.343]

Поддержание номинальной температуры свежего- пара вплоть до нагрузки 30% номинальной сравнительно просто осуществляется на прямоточных котлах, не имеющих фиксированных границ между экономайзерной, испарительной и перегревательной частями тракта,— достаточно предусмотреть некоторый запас при расчете на прочность первых ступеней пароперегревателя. Некоторое увеличе-, ние при этом металлоемкости котла оказывается, как правило, экономически оправданным. На блоках с барабанными котлами, имеющими фиксированную поверхность нагрева пароперегревателя, требуется существенное ее увеличение либо применение режимных мер (например, увеличение избытков воздуха), что, как правило, нерационально. [c.157]

Расчет на прочность имеет своей целью определить толщину стенок отдельных элементов котлоагрегата. Толщина стенки (м) барабанов и цилиндрических элементов, подверженных внутреннему давлению, определяется по формуле [c.98]

Расчет на прочность труб, цилиндрической части камер и барабанов [c.149]

На основании большого числа работ и опыта эксплуатации можно считать, что при изготовлении котельных сосудов из сталей с временным сопротивлением до 55—60 кгс/мм надежность их работы при соблюдении требований действующих норм расчета на прочность полностью обеспечивается. Выявленные в ряде барабанов высокого давления трещины в районе отверстий хотя и связаны с малоцикловой усталостью, но ее проявление обусловлено в первую очередь нарушением требований эксплуатации к водным режимам и кислотным промывкам. При жестком соблюдении указанных требований вероятность образования трещин у отверстий таких сосудов мала. [c.201]

В главе I излагаются общие методы расчета на прочность и жесткость-движущихся элементов машиностроительных конструкций шкивов, дисков постоянной толщины, пружин центробежных муфт и регуляторов, барабанов центрифуг и т. д. [c.3]

Барабаны больших диаметров часто выполняются сварными из отдельных дисков или полыми с ребрами жесткости. Примером сварной конструкции барабана из отдельных дисков может служить барабан фирмы Броун-Бовери фнг. 56. Шесть дисков, сваренных в стыках, образуют барабан для реактивной части турбины. Конструкция такого барабана обладает чрезвычайно большой жесткостью при относительно малом весе. Диск регулирующей ступени и разгрузочный поршень также приварены к барабану, образуя ротор турбины. Расчет на прочность такого барабана связан с расчетом дисков. [c.205]

Основным элементом большинства конструкций барабанов сепараторов является цилиндрическая обечайка (корпус), при расчете которой на прочность считают, что обечайка находится под действием радиальной инерционной нагрузки, вызванной вращением массы самой обечайки и жидкости, находящейся в барабане. [c.67]

Прочностной расчет барабанного гранулятора. Корпус (барабан) грануляторов рассчитывают на прочность, как балку кольцевого сечения на двух опорах, нагруженную системой распределенных сил от массы обечайки, материала в барабане, внутренних устройств и сосредоточенной силы от массы венцовой шестерни. Осевой момент сопротивления поперечного сечения обечайки W принимают как момент сопротивления тонкого кольца [c.184]

В настоящее время все котельные агрегаты конструируются на базе н рм расчета только -на статические напряжения при иормальной нагрузке, т. е. без учета данных по малоцикловой усталости. Учитывая склонность прочных сталей к коррозионному растрескиванию, необходимо усовершенствовать метод расчета на прочность барабанов котлов прежде всего а давление (137,3- 152,1)105 Па (140—155 кгс/см ) с учетом этого обстоятельства. Для обеспечения долговечности барабанов нужно всемерное снижение локальных напряжений, которые в котлах выпуска до 1970 г. оказались значительными, так как толщина стенок барабанов этих котлов составляла 95 мм. Среднее расчетное напряжение было принято а = ат/1,5= (16,40- -17,4) 10 Па (17—18 кгс/мм ), т. е. на 70—80% больше, чем для барабанных котлов давлением (98,1- 137,3)105 Па (100—ПО кгс/см ). [c.202]

Обечайки барабанов для газотрубных котлов с рабочим давлением свыше 0,07 до 2,4 МПа включительно в соответствии с техническими условиями 325258.000.000 ТУ на наружной и внутренней поверхности не должны иметь трещин, расслоений, раковин, плен, глубоких рисок и вмятин. Без исправления могут быть допущены отдельные мелкие риски и задиры без острых углов, вмятин, раковины и рябизна, если они не превышают величин предельных отклонений толщины листа по государственному стандарту. Исправление дефектов поверхности допускается расшлифовкой с местным утонением стенки в пределах, допустимых по расчету на прочность, но не более 10 % от толщины стенки барабана или заваркой дефектных мест с последующим контролем неразрушающими методами мест заварки. [c.261]

Статические нагрузки. Вследствие существенного различия в запасах прочности спроектированные в разных странах на одинаковые условия работы из материалов с близкими характеристиками прочности барабаны имеют разную толщину стенок. Расчеты показывают, что для барабанов из углеродистой стали с отношением пределов текучести и прочности около 0,5 расхождение толщины стенки, рассчитанной по нормам различных стран, не превышает 20%, в то время как для стали 16ГНМ с более высокими значениями предела текучести при рабочих температурах эта разница составляет более 50%. По нормам расчета на прочность [21 ] считалось, что оценка прочности по предельным нагрузкам, а не по наибольшим местным напряжениям, позволяет обеспечить надежность работы детали, изготовляемой из материалов с достаточно высокой пластичностью и работающей при стационарных нагрузках, при наличии местных пластических деформаций. [c.12]

Расчет на прочность торосферических днищ барабанов котлов и сосудов, входящих в состав котлов, проводится согласно ГОСТ 14249-80. [c.355]

Выше показано, что предел усталости стали существенно (в 2—3 раза) ниже ее предела прочности п что совместное действие наводороживания и коррозионно-термической усталости приводит к быстрому хрупкому разрушению теплонапрялсенных экранных труб барабанных котлов СВД. Однако действующими нормативными материалами учет усталостного нагружения парогенерирующих труб котлов не предусматривается. В нормах расчета на прочность рекомендуется производить поверочный расчет на 90 [c.90]

Барабаны реактивных и комбинированных турбин выполняются различных конструкций. При малом диаметре барабана его выполняют из массивной поковки в виде утолщенного вала. Диск регулирующей ступени, обычно увеличенного диаметра, или вытачивается заодно с телом барабана или одевается на вал барабана. Примером конструкции ротора комбинированной активно-реактивной турбины с малым диаметром может служить ротор турбины с противодавлением на фиг. 109. Рабочие лопатки закрепляются непосредственно на барабане. Диск регулирующей ступени выточен из одной поковки с барабаном. Продольные отверстия в барабане служат не столько для уменьшения веса ротора, сколько для создания за думмисом давления, равного противодавлению. Расчет на прочность такого барабана должен выполняться, как расчет вала. [c.205]

При диагностике барабанов выполняются визуальный осмотр и инструментальная дефектоскопия, в которую включаются УЗД клепаных и сварных соединений, оценка коррозионного - износа, выявление трещин в основном металле обечаек, днищ и лазов с помощью МПД или пенитратов. В некоторых случаях измеряется прогиб барабана и овальность поперечного сечения. При длительных наработках времени определяются механические свойства основного металла, а на клепаных швах - также механические свойства заклепок. Учитывая особое значение барабанов для безопасности персонала и оборудования, на заключительной стадии диагностики выполняются поверочные расчеты их на прочность. Перечисленные методы редко применяются одновременно. [c.163]

Материалы, применяемые для изготовления сварных барабанов, должны быть указаны в чертежах или нормалях с учетом параметров внутренней и И1ешней среды в зависимости от условий работы этих элементов. При этом требования к материалам должны быть не ниже требований настоящих МРТУ и должны находиться в соответствии с правилами устройства и безопасной эксплуатации паровых котлов Госгортехнадзора, нормами расчета элементов паровых котлов на прочность, действующими государственными стандартами или ТУ, [c.221]

Если барабан (камера) имеет поперечные сварные швы, то коэффициент прочности этих швов при расчете на внутреннее давь1ение не учитывается. [c.311]

К настоящему времени предложено, разработано и освоено промышленностью несколько способов сборки диагональных покрышек и покрышек типа Р к мотоциклам, легковым и грузовым автомобилям, сельскохозяйственным машинам. В частности, наряду с традиционными методами в промышленность внедрен метод сборки малослойных покрышек на разжимных барабанах с низкой короной (начальный диаметр барабана меньше диаметра бортового кольца), что позволяет обеспечить наибольшую механизацию и автоматизацию процесса сборки покрышек за счет упрощения конструкции борта и применения метода сборки из уширенных слоев обрезиненного корда. В этом случае сокращается продолжительность сборки в 1,5—1,7 раза, достигается экономия обрезиненного корда на 6—7% и улучшаются условия труда. Сокращение продолжительности сборки достигается за счет замены прикатки опрессовкой слоев корда каркаса при разжатии (увеличении диаметра) сборочного барабана. Протектор также не прикатывается, а опрессовывается диафрагмой, которая одновременно служит и для съема покрышки со сборочного барабана. Вместе с указанными преимуществами использование разжимных барабанов для сборки каркасов покрышек типа Р приводит к следующим недостаткам [2] 1) повышенной усадке каркасов покрышек, собранных на первой стадии, при переносе их на вторую стадию 2) неравномерному и повышенному разрежению нитей корда, снижающему сортность покрышек, при формовании покрышек на второй стадии сборки, Кроме того, расчеты показывают, что запас прочности покрышек, собранных из уширенных слоев корда, примерно на 20% меньше запаса прочности покрышек, изготовленных полу-плоским или полудорновым способами. Для уменьшения влияния указанных недостатков при использовании разжимных барабанов для сборки легковых покрышек иностранные фирмы используют корд с ослабленным или податливым утком. [c.23]

Пример 5.3. На рис. 5.6, а показан механизм подъема. Масса т укреплена на конце растяжимого троса. При подъеме (барабан вращается с постоянной угловой скоростью соц) из-за случайного изменения силы трения между массой т и направляющими возникают продольные колебания массы т, которые приведут к появлению динамического натяжения троса AN, что необходимо учитывать при расчете троса на прочность и долговечность. Считая, что случайное динамическое натяжение распределено нормально, найдем максимально возможное натяжение по формуле (при Шддг = 0) [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...